地 下 人 防 车 库
模 板 支 撑 技 术 方 案
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1. 1工程结构
地下人防车库为框架剪力墙结构体系。 本工程基础梁为钢筋砼带型承台基础。
模板工程主要为砖胎模、构造柱、梁、板、楼梯等的支模工程。 根据本工程特点选定采用木模，现浇板底采用九夹板，支撑系统采用部分木支撑、钢管扣件和对拉螺栓等。 一、 支模工艺流程及一般要求：
1、模板支设前应由木工进行模板排列，确定出每一个区域的合理模板拼装，使模板排列紧凑，合理满足生产要求。
2、支模工艺：模板翻样 模板拼装 垂直度及平整度的校正 模板的固定 达强度后拆除 清理、涂刷隔离剂 重新使用。 3、模板流向：基础梁模板 框架、构造柱模及梁、板模、楼梯模 上一层柱模、梁、板模、楼梯模循环使用。 4、支设构造都必须符合下列规定：
1） 保证工程结构和构件各部分形状尺寸相互位置的正确： 2） 具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载：
3） 构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合砼浇筑及养护工艺要求：
4） 楼板接缝严密，不得漏浆。
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5.木模板的配制要求：
1） 木模板及支撑系统不得选用脆、严重扭曲和受潮容易变形的木材；
2） 木模厚度：侧模一般为20～30mm；底模一般为40～50mm，胶合板为九夹板，18mm厚；
3） 拼制模板的木板宽度：工具式模板的木板不宜大于150mm直接与砼接触的木板不宜大于200mm；梁和拱的底板，如采用整块木板，其宽度不加限制；
4） 木板应将拼缝刨平刨制，模板的木档也要刨直；
5） 钉子长度应为木板厚度的1.5～2.5倍。每块木板与木档相叠至少钉2个钉子，第二块板的钉子要转向第一块模板方向斜钉，使拼缝严密；
6） 混水模板正面高低差不超过3mm，清水模板安装前应将模板正面刨平；
7） 配制好的模板应在反面编号并写明规格，分别堆放，保管以免错用。
二、 模板的一般做法 1、梁模板
梁模主要由侧板，底板、夹木、托木、梁箍、支撑等组成。侧板用厚18mm长条板或胶合板，底板一般用厚40～50mm长条板，均加木档拼制，间距＠700～1000或用整块板。
在梁底板下每隔一定间距用顶撑支顶。夹木设在梁模两侧板下
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方，将梁侧板与底板夹紧，并钉牢在支柱顶撑上。次梁模板还应根据设楼板模板的搁栅的标高，在两侧板外面钉上托木（横档）。在主梁与次梁交接处，应在主梁侧板上留缺口，并钉上衬口档，次梁的侧板和底板钉在衬口档上。
当梁高在700mm以上，其砼侧压力随梁高的增大而加大，单用斜撑及夹木钉住不牢，因此常在梁的中部用铁丝穿过横档对位，或用螺栓将两侧模板拉紧（对拉螺栓），防止模板下口向外爆裂及中部鼓胀。其他按一般梁支模方法进行。
为了深梁扎筋的方便，在梁模与一侧模板撑好后就先绑扎钢筋，后装另一侧模板。更深的梁模板，可参照砼墙模板进行侧模的安装。对拉螺栓或对拉铁丝均在钢筋入模后安装。
次梁模的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。 梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正。待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保证顶撑的牢固。
2、平板模板
平板模板用18mm厚胶合板拼、铺成，铺设在搁栅上。或相应的钢管满堂架上，搁栅两头搁置在托木上，搁栅一般用50×100mm的方木间距为400～500mm，若为钢管架其立杆间距一般为1.5m，直接支承模板的横杆间距为＠500左右。当搁栅跨度较大时，应在搁栅中间立牵杆撑，应铺通长的龙骨，以减少搁栅的跨度。牵杆撑的断面要求与顶撑立柱一样，下面须楔木楔和垫垫板，一般用50～75×150的方
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木。平板模板应垂直于搁栅方向铺钉。定型模板的规格尺寸要符合搁栅间距或适当调整搁栅间距来适应定型模板的尺寸。
平模板安装时，先在次梁模板的两侧板外侧弹水平线，水平线的标高应为板底标高减去平板模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线相齐。再把靠梁模旁的搁栅先摆上，等分搁栅间距。摆中间部分搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了使于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉。如用定型模板或整张胶合板则铺在搁栅上即可。不钉钉，如中间设有牵杠撑及牵杠时，应在搁栅摆放前先将牵杠撑立起，将牵杠铺平。
3、楼梯模板：
板式楼梯木模板：平台梁，平台板的构造与肋形楼盖模板基本相同。楼梯段模板是由底模、搁栅、牵杠、牵杠撑、外帮板、踏步侧板、反三角木等组成。
梯段侧板的宽度至少要等于梯板厚及踏步高，板的厚度为30mm，长度按梯段长度确定。反三角木是由若干三角木块钉在方木上，三角木块两直角边分别各等于踏步的高和宽，板的厚度为50mm，方木断面为50×100mm，每一梯段反三角木至少要配一块楼梯较宽的可多配。反三角木用横楞及立木支吊。
配制方法，有的部分，直接可按楼梯详图配制，有的则需按实放大样或经过计算以确定模板尺寸。
安装方法：先立平台梁，平台板的模板以及梯基的侧板。在平台梁和梯基侧板上钉托木，将搁栅支于托木上，搁栅的间距为400～
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500mm，断面为50×150mm，牵杠之间应用拉杆互相拉结。然后在搁栅上铺梯段底板，底板厚为25～30mm，底板纵向应与搁栅相垂直。在底板上画梯段宽度线，依线立外帮板，外帮板可用夹木或斜撑固定。再在靠墙的一面立反三角木，反三角木的两端与平台梁和梯基的侧板钉牢。然后在反三角木与外帮板之间逐块钉踏步侧板，踏步侧板一头钉在外帮板的木档上，另一头钉在反三角木的侧面上。如果梯形较宽，应在梯段中间再加设反三角木。
要注意梯步高度应均匀一致，最下一步及最上一步的高度必须考虑到楼梯面最后的装修厚度，防止由于装修厚度不同而形成梯步高度不协调。
三、 模板支设工艺及其施工要点： 1、安装前的准备工作： 1）、要做好模板的定位基准工作
1进行中心线和位置的控制线，首先引侧建筑物的边柱或墙轴线并 ○
以该轴线为起点，引出每条轴线。模板放线时，应根据施工图用黑线弹出模板的内边线和中心线，墙模板要弹出模板的边线和外控线以使于模板安装和校正。
2做好标高测量工作， ○用水准仪把建筑物水平标高，根据实际高的
要求引测到模板安装位置上；
3进行找平工作， ○模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，
防止模板底部漏浆。常用找平方法是沿模板边线用1:3水泥砂浆抹找平层。另外在外墙、外柱部位继续安装模板前，要设置模板承垫条带
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并校正其平直；
4设置模板定位基准： ○传统作法是，按照构件的断面尺寸切割一定
长度的钢筋或角刚头点焊在主筋上（以勿烧主筋断面为准），并接二排主筋的中心位置分档，顶卡住模板，以保证钢筋与模板位置的准确； 2）、向施工班组进行技术交底：
3）、支承支柱的土壤地面应夯实平整，作好防水、排水工作准备好底垫木；
4）、竖向模板的底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，按施工设计要求预埋支承担锚固件；
5）、模板应刷脱模剂。结构表面需处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油。
2、安装中的注意事项：
1）、按配板设计循序拼装，以保证模板体系的整体稳定； 2）、配件必须插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，要有足够的承压面积。
3）、予埋件与预留孔必须位置准确，安设牢固；
4）、基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木；
5）、柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平；在墙、柱子上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正；
6）、支柱处设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置；
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7）、多层支设的支柱，上下应设置在同一竖向中心线上； 8）、用钢管作楞应用整根杆件，接头应错开设置，搭接长度不应少于200mm；
9）、柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆；柱模的浇筑口，清扫口，在配模板时应一并考虑留出；
梁柱分两次支设时，在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便与梁模连接。
按照现行规范GB50204～92，浇砼的自由倾落高度不得超过2m的规定，因此当柱模超过2m时可以采取设门子板。
柱模设置的拉杆，每边两根，与地面呈45º夹角，并与预埋在楼板内的钢环拉结，钢筋环与柱的距离应为柱高的3/4；柱模的清扫口留在柱模的一侧，如果柱子断面较大，为了便于清扫，亦可两面留设。清理完毕立即封闭。
10）、梁支柱的设置，应经模板设计计算决定，一般情况采用双立柱时，间距以600～1000mm为宜；
模板支柱纵横方向的水平拉杆，剪刀撑等，均应按设计要求设置；当设计无规定时，支柱间距一般不大于2m，纵横方向的水平拉杆的上下距离不宜大于1.5m，纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于6m；
采用扣件钢管脚手作支架时，扣件要拧紧，横杆的间距要按设计要求设置，各种专业安装配管需在梁上预留孔洞时，应尽量使穿梁孔道分散使其相距大于梁高；穿梁孔位也应尽量放在梁高中部的1/2h范围内。
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11）、楼板模板：
1采用立柱作支架时，○从边跨一侧开始逐排安装立柱，并同时安
装大龙骨（主搁栅），可用方木或型钢。立柱和龙骨的间距，根据模板设计计算确定，一般情况下为600～1200mm，小龙骨（置于大龙骨上的小搁栅）间距为400～600mm。调平后即可在小龙骨上铺板。板的长向应垂直于小龙骨。
在模板铺设完，标高校正后，立柱之间应加设水平拉杆，其道数根据立柱高度决定。一般情况下离地面200～300mm处设一道，往上纵横方向每隔1.6m左右各设一道；
2模板若用单块拼装时，宜每个节间从四周向中间铺设； ○
3采用钢管脚手架作支撑时，○在支柱高度方向每隔1.2～1.3m设
一道双向水平拉杆； 四、 模板安装安全要求
模板安装时应切实做好安全工作，符合以下安全要求： 1）、模板上架设的电线和使用的电动工具应用胶皮防水电缆线且装触电保护器，单设闸刀；
2）、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，不得掉落； 3）、装模板时，上下应有人接应，随装随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架板上或抛掷；
4）、装模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架；装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员应挂上安全带；
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5）、安装墙、柱模板时，应随时支撑牢固，防止倾覆； 6）、预拼装模板的安装，应边就位边校正，边安设连结件，并加临时支撑稳固；
7）、预拼装模板垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点应作受力计算，合理布置；
8）、预拼装模板应整体拆除。拆除时先挂好吊索，然后拆支撑及拼装体，待模板撬离结构表面后再起吊； 五、 模板拆除及安全要求 1、 模板拆除一般要求
1）、模板支撑的拆除，必须检测相应部位的砼试块，达到设计要求时，经申报批准后才能进行。如设计无具体要求时，应符合下列规定：
a、侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除；
b、底模，在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除。
构件类型 构件跨度(m) ≤2 >2,≤8 >8 梁、拱、壳 悬臂构件 ≤8 >8 - 达到设计的混凝土立方体抗压强度 标准值的百分率(%) ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 板 2）、拆除时应严格遵守“拆模作业”相关规范、规程。 3）、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措
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施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。 4）、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。
5）、遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。有雨、雪、霜时应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。
6）、拆除模板一般采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板上。
7）、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或是妥善堆放，严禁操作人员因扶空、踏空而坠落。
8）、在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全护栏，或将板的洞盖严。
9）、拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
2、拆除地下工程及基础模板时，应先检查基坑土壁的状况，发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取防范措施后，方可下人作业，拆下的模板和支承杆件不得在离基坑上口1m以内堆放，并随拆随运。
3、拆除柱子模板时，先拆掉斜拉杆或斜支撑，然后拆掉柱箍及对拉螺栓，接着拆连接模板的U型卡或插销等附件，然后用撬棍撬动模板，使模板与混凝土脱离。
4、楼板、梁模板拆除：
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1）先将支柱上的可调上托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部U型卡或插销及连接模板的附件，再用钢钎撬动模板，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆及剪刀撑和支柱。
2）拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。
3）拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
4）楼层较高，支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和模板落在底屋排架上，待上层模板全部运出后再拆下层排架。
5）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。
5、拆除板、梁、柱模板时还应注意：
1）拆除4m以上模板时，应搭脚手架或操作平台，并设防护栏杆。
2）严禁在同一垂直面上操作。
3）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。 4）拆除平台、楼层板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。
5）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。
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模板、支撑强度、变形验算
经查有关资料，得知以下数据：钢管每米重3.84Kg，面积A1=4.89cm2，截面惯性矩I1=12.19cm4，抵抗矩W1=5.08cm3，抗弯容许应力f=215N/mm2。脚手架立杆（钢管Φmm48×3.5mm ，横杆步距为1.5m）容许承载力[N]=13.3KN。沿主梁两排支架各设二道剪刀撑，立杆与板顶撑连成整体。立杆（顶撑）下脚应设统长木板及扫地杆，扫地杆离地距离不得大于20公分，下层顶撑应待该砼强度达到要求后，方可拆除。
一. 地下室满堂架的间距计算
已知条件：楼板厚h=250mm ，层高H=4200mm ，间距确定为1200×800mm ，试验算间距是否满足要求。 解：
1. 根据荷载组合原则，只需确定以下四种荷载。 1.1. 荷载计算
木模板面荷载： 1.2×0.5=0.6 KN/m2 新浇砼面荷载： 1.2×0.25×24=7.2 KN/m2 钢筋自重： 1.2×0.25×1.1=0.33 KN/m2 施工活荷载： 1.4×2.5=3.5 KN/m2 荷载合计： 11.63 KN/m2 1.2. 在0.96m2范围内每一中间钢管所受荷载为： 0.96×11.63=11.16 KN＜[N]=13.3KN 即支撑安全。
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二. 墙板支撑系统计算
已知条件：木模板为2420×1200×12mm的覆模板，墙厚B=300mm，墙高H=4200mm ，砼浇注速度V=1.0m/h；钢管间距b=700mm，穿墙螺杆水平间距L=500mm。试验算是否满足要求。 解： 1. 荷载计算
根据荷载组合原则，当墙厚大于100mm，强度仅考虑新浇砼的侧压力与倾倒砼时产生的荷载。 1.1 新浇砼的侧压力（F1）：
已知：rc=24 KN/m3， V=1.0m/h， H=4.2m ，T=30℃ ， β1=1.2，
β2=1.15， t=200/（30+15）=5
F=0.22rctβ1β2 V1/2=0.22×24×1.2×1.15×5×1.0 =32.35 KN/m2 F=24 H=24×4.2=100.8 KN/m2 即两者中取小值：F=32.35KN/m2 则有：F1=1.2 F=1.2×32.35=38.82KN/m2 1.2 倾倒砼时产生的荷载（F2）：
倾倒砼对墙侧模产生的垂直荷载为4KN/m2，则： F2=1.4×4=5.64KN/m2 1.3 侧压力合计（F3） F3= F1+ F2=41.624KN/m2
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1.4 木方强度计算
M=QL2/8=41.62×0.25×0.72/8=0.64KN.m W1=50×1002/6=83333 mm3
σ=M/ W1=0.64×106/83333=8.17N/mm2﹤ｆ=12 N/mm2 即满足要求。 1.5 木方挠度验算
当进行挠度验算时，只考虑新浇筑砼侧压力的标准值。 ｑ＇﹦ｂ.Ｆ=0.25×32.35=8.09 KN/mm I=100×503/12=4.12×106mm3 E=10000
V=5.ｑ＇.L4/384EI=5×8.09×7004/384×10000×4.12×106 =1.78mm﹤[V]=L/250=700/250=2.8mm 即满足要求。
2. 横杆（钢管）强度验算。 2.1 确定最大弯矩
M=3.69×（0.25-0.125）=0.49KN.m
σ=M/W=0.49×106/5.08×103=96.5N/ mm2﹤ｆ=215 N/mm2 即满足要求。
2.2 横杆（钢管）挠度验算
V=F.a（3 L3-4 a 2）/24EI=0.26mm﹤[V]=500/500=1mm 即满足要求。 3. 对拉螺杆计算
N=0.5×0.7×32.35=11.32KN
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选M12的对拉螺杆，则：[N]=12.9KN>N=11.32KN 即满足要求。
三. 柱箍计算
已知：框架柱截面尺寸a×b=600×600mm，柱箍间距L1=800 mm，L2=1336mm。 解： 1. 荷载计算
新浇砼的侧压力（F）
F=0.22×24×1.15×1.2×5×1.51/2=44.62KN/m2 2. 柱箍强度验算 N/An+Mx/rxWnx≤f
N=0.85F L1.a/2=550×0.85×44.62×103×800/106=16.69KN Mx=0.85F L1 L22=0.85×44.62×103×800×13362/8×106 =6.77KN.m
因受振动荷载影响，故rx=1.0 Wnx= 5.08×2=10.16mm3 An=4.89×2=978mm2
N/An+Mx/rxWnx=683.41 N/mm2﹥﹥ｆ=215 N/mm2
故不满足要求。因此必须加对拉螺杆，以减少计算跨度。即：L1=800mm，L2=500mm。 2.1 柱箍强度验算
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N/An+Mx/rxWnx≤f
N=0.85F L1.a/2=550×0.85×44.62×103×800/106=16.69.KN Mx=0.85F L1 L22=0.85×44.62×103×800×5002/8×106 =0.948KN.m
N/An+Mx/rxWnx=213N/mm2＜f=215 N/mm2 故满足要求。 3. 柱箍挠度验算
V=5.ｑ'.L4/384EI
=5×35.7×5004/384×2.06×106×24.38×104 =0.06mm＜[V]=500/500=1mm 故满足要求。 4. 对拉螺杆计算
N=0.8×0.5×1.2×44.62=21.42KN 选M16对拉螺杆，即：容许拉力[N]=24.5KN 故满足要求。
六. 梁（600×1000mm）支撑系统计算
已知：梁底的小横杆间距为400mm。 解：
1. 荷载计算。
模板自重： 0.5KN/m2
新浇砼的自重： 1.0×24KG/m3=24KN/m3
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钢筋砼自重： 1.0×1.5KG/m3=1.5KN/m3 施工活荷载： 2.5KN/m2
浇捣砼的振动荷载： 水平 2 KN/m2 ； 垂直 4KN/m2 新浇砼的侧压力标准值：32.35KN/m2 倾倒砼的水平荷载值： 2KN/m2
荷载合计(F1)：1.2×(0.5+24+1.5)+2×1.4 F1=1.2×26+2.8=34KN/m2 2. 木方横杆计算： 2.1 确定计算长度 0.6+0.3×2=1.2 m
2.2 均布荷载计算：(梁底纵向放置3根木方)
均布荷载：q=0.2×49.3=9.86 KN/m 2.4 木方强度验算：
M= q L2/8=9.86×0.42/8=0.24KN.m
σ=M/Wxj=0.24×106/41667=5.86N/mm2﹤f=12 N/mm2 故满足要求。 2.5 挠度验算：
V=5.ｑ＇.L4/384EI
=5×38.75×0.2× 4002/384×10000×4166667 =0.11mm﹤[V]=400/250=1.6mm 故满足要求。 3. 钢管计算
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3.1确定最大弯矩
Mmax=3.94×0.6-1.97×0.3-3.94×0.1=2.53KN/m σ= M/W1x=498 >>f=215N/m m2 故不满足要求。
因此，必须在中间加一根立杆。
经计算最大弯矩为Mmax=0.52KN.m。
σ=M/Wxj=0.52×106/5.08×103=102 N/mm2﹤f=12 N/mm2 故满足要求。 4. 立杆计算 4.1 计算支座反力 yA+yB=10.17
0.6 yA+0.52=0.591+0.394
经计算中间立杆所受最大压力为9.39KN，采用Φ48 ×3.5钢管，横杆步距1.5m，则立杆容许荷载为13.3KN>9.39KN 即满足要求。
5. 侧模板支撑系统计算 5.1 荷载计算
5.1.1新浇砼侧压力标准值：
F1=1.2F=1.2×0.22×24×1.15×1.2×4.4×11/2 =1.2×32.06=38.47KN/m2 5.1.2 振捣砼产生的荷载
F2=1.4×4=5.6 KN/m2
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合计：F=F1+F2=44.07 KN/m2
5.2 木方强度验算
均布荷载（q）
q=b.F=0.25×44.07=11.02 KN/ m M= q L2/8=11.02×0.652/8=0.58KN.m W=b.h/6=50×1002/6=83333 mm3
σ= M/ W=0.58×106/83333=6.98N/mm2﹤f=12 N/ mm2 满足要求。 5.3 木方挠度验算
V= 5.ｑ＇.L4/384EI
=5×32.06×0.25×6504/384×10000×4166667=0.45mm
[V]=650/250=2.2mm﹥V=0.45mm 即满足要求。 5.4 钢管计算 5.4.1 计算最大弯距
Mmax=6.32×0.375-4.21×0.25=1.52KN.m 5.4.3 强度验算
σ= Mmax/W=1.52×106/10.16×103=149N/mm2﹤f=215N/mm2 即满足要求。 6. 对拉螺杆计算
F=32.06×1.2=38.47 KN/mm2 N=0.95×0.65×38.47=23.75 KN
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选M16对拉螺杆，即：[N]=24.5KN0.8×0.75=23.08 KN﹥N=23.08 KN 即满足要求。
七. 梁（600×1100mm）支撑系统计算
已知：梁底的小横杆间距为400mm。 解： 1. 荷载计算
模板自重： 0.5KN/m2
新浇砼自重： 1.1×24KG/m3=26.4KN/m3 钢筋砼自重： 1.1×1.5KG/m3=1.65KN/m3 施工活荷载： 2.5KN/m2
振动荷载： 水平 2 KN/m2 ； 垂直 4KN/m2 侧压力标准值： 43.72KN/m2 倾倒砼荷载值： 2KN/m2
荷载合计（F1）：1.2×(0.5﹢26.4﹢1.65)+2×1.4 F=1.2×28.55+2.8=37.06KN/m2 2. 横肋(木方)计算： 2.1 荷载计算
均布荷载计算：q=0.2×37.06 =7.41KN/m 2.2 木方强度验算
M= q L2/8=7.41×0.42/8=0.148KN.m
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σ=M/Wxj=0.148×106/83333=1.78N/m m2﹤f=12 N/m m2 故满足要求。 2.3 挠度验算：
V=5.ｑ＇.L4/384EI=5×13.57×4004/384×10000×4166667 =0.27 mm﹤[V]=400/250=1.6mm 故满足要求。 3. 钢管计算 3.1确定最大弯矩 Mmax=0.676 KN/m
σ= M/W1x=0.676×106/5.08×103=133.2N/mm2﹤f=215N/mm2 故满足要求。
4. 立杆计算 4.1 计算支座反力 yA+yB=13.59
0.7yA+3.38×0.2=0.2+3.38×0.24+6.76×0.02
yB=12.85 KN
yA=0.67KN N= yB=12.85KN
经计算中间立杆的最大压力为12.85KN，采用Φ48 ×3.5钢管，横杆步距1.5m，则立杆容许荷载为：[N]=13.3KN> N=12.85KN， 即满足要求。
5. 侧模板支撑系统计算 5.1 荷载计算
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5.1.1 新浇砼侧压力标准值： F1=1.2F=1.2×43.72=52.46KN/ m 5.1.2 振捣砼产生的侧压力： F2=1.4×4=5.6 KN/m2
侧压力合力： F=F1+F2=58.06KN/m 2 5.2 木方强度验算
均布荷载（q）
q=b.F=0.25×58.06=14.52KN/m M= q L2/8=14.52×0.652/8=0.77KN.m W=b.h2/6=50×1002/6=83333m m 3
σ= M/ W=0.77×106/83333=9.24N/mm 2﹤f=12 N/m m 2 故满足要求。 5.3 挠度验算
V= 5.ｑ＇.L4/384EI
=5×43.72×0.25×6504/384×10000×4166667=0.61mm
[V]=650/250=2.6mm﹥V=0.61mm
故满足要求。 6. 钢管计算
6.1 确定支座反力及最大弯矩 Ｐ2=4.72KN Ｐ1=2.36KN ＲＡ=Ｒ=7.08KN Mmax=1.53KN.m
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6.2 强度验算
σ= Mmax/W=1.53×106/10.16×103=151 N/mm 2﹤f=215N/mm 2 即满足要求。 7. 对拉螺杆计算
N=0.85×0.65×43.72=24.2KN
选M16对拉螺杆，即：[N]=24.5KN﹥N=24.2KN 即满足要求。
八. 梁（600×600mm）支撑系统计算
已知：梁底的小横杆间距为500mm。 解：
1. 荷载计算。
模板自重： 0.5KN/m2 新浇砼自重： 0.6×24KN/m3=14.4KN/m3 钢筋砼自重： 0.6×1.5KN/m3=0.9KN/m3 施工活荷载： 2.5KN/m2
振动荷载： 水平 2 KN/m2 ； 垂直 4KN/m2 新浇砼产生的侧压力： 36.43KN/m2 倾倒砼产生的侧压力： 2KN/m2 荷载合计：
1.2×(0.5﹢14.4﹢0.9)+2×1.4= 21.76 KN/m2
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2. 横杆（木方）计算： 2.1荷载确定：
均布荷载计算：q=0.20×21.76 =4.352 KN/m 2.2 木方强度验算：
M= q L2/8=4.352×0.52/8=0.136KN.m
σ=M/Wxj=0.41×106/41667=9.65N/mm2﹤f=12 N/mm2 故满足要求。 2.4 挠度验算：
V=5.ｑ＇.L4/384EI
=5×46.4×0.22×5004/384×10000×4166667 =0.20mm﹤[V]=500/250=2mm 故满足要求。 3. 钢管计算 3.1 确定最大弯矩 Mmax=0.89KN.m
σ= M/W1x=0.89×106/5.08×103 =175.2 N/mm2＜f=215N/mm2 故满足要求。 4. 立杆计算 4.1 计算支座反力 yA+yB=12.88
0.6 yA+3.22×0.3=0.89+3.22×0.14
则：yA=0.14KN yB=12.74KN
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经计算中间立杆所受最大压力为12.74KN，采用Φ48 ×3.5钢管，横杆步距1.5m，则立杆容许荷载为13.3KN>12.74KN。 即满足要求。
5. 侧模板支撑系统计算 5.1 荷载计算 5.1.1新浇砼侧压力
F1=1.2F=1.2×0.22×24×1.15×1.2×4.4×11/2 =1.2×32.06=38.47KN/m2 5.1.2振捣砼产生的侧压力 F2=1.4×4=5.6 KN/m2
侧压力合力： F=F1+F2=44.07 KN/m2
5.2 木方强度验算
计算均布荷载（q）
q=b.F=0.25×44.07=12.02 KN/m M= q L2/8=12.02×0.652/8=0.63KN.m W=b.h2/6=50×1002/6=83333mm3
σ= M/ W=0.63×106/83333=7.56N/mm2﹤f=12 N/mm2 即满足要求。 5.3 挠度验算
V= 5.ｑ＇.L4/384EI
=5×32.06×0.25×6504/384×10000×4166667=0.45mm
[V]=650/250=2.2mm﹥V=0.45mm
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即满足要求。 6. 钢管计算 6.1 确定最大弯距
Mmax=5.85×0.425-1.95×0.375-3.9×0.125=1.26KN.mm 6.2 强度验算
σ= Mmax/W=1.26×106/10.16×103=124N/mm2﹤f=215N/mm2 即满足要求。 7. 对拉螺杆计算
F=32.06×1.2=38.47 KN/mm2 N=0.85×0.65=21.25 KN
选M16对拉螺杆，即：[N]=24.5KN﹥N=21.25KN 即满足要求。
九. 楼梯支撑系统计算
以1#楼梯为例 解：
1. 梯段荷载计算，只考虑以下四种荷载：
木模板自重： 0.3 KN/m2 新浇砼的自重：4.08KN/ m2
钢筋自重： 1.1×0.17=0.187 KN/m2 施工活荷载： 1.5 KN/m2 梯段均布荷载设计值（q1）：
q1=1/2×5.25cos31。×[1.2×（0.3+4.08+0.187）+1.4×
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2.5]sin31。
=8.78KN/m 2. 梁的荷载计算：
木模板自重： 0.3KN/m2 新浇砼的自重： 8.4KN/m2 钢筋自重： 0.38KN/m2 施工活荷载： 2.0KN/m2 梁的均布荷载设计值（q2）：
q2=2.4×（1.2×9.08+1.4×2.0）=32.87KN/m 3. 平台板的荷载
木模板自重： 0.3KN/ m2
新浇砼的自重： 2.88KN/ m2
钢筋自重： 0.132KN/ m2 施工活荷载： 1.5KN/ m2 平台板的均布荷载设计值（q3）：
q3=0.8×（1.2×3.31+1.4×1.5）=4.86KN/m 4. 求支座反力及弯矩
YA+yB=3.51+1.94+32.87×0.25×0.25=13.67
0.4 YA=7.23×0.375+3.51×0.125+32.87×0.25×0.125 则：YA=7.23KN yB=6.44KN
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Mmax= 1.07KN.m 5. 强度验算
σ=M/W=1.07×106/5.08×103=210N/mm2﹤f=215 N/mm2 即满足要求。
6. 立杆计算
因立杆最大压力为7.23KN，故采用Φ48 ×3.5，横杆步距为 1.5m，即最大容许压力为13.3KN，故满足要求。
梁截面大于300×700时梁下增加立杆间距@2000
模板支撑立面图
≤1000 800 800 上海永久建筑集团有限公司
∠ 0 80≤1第28页
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