一、工程概况 ............................................... - 2 - 二、模板工艺流程： ......................................... - 2 - 三、原材料质量要求 ......................................... - 3 - 四、模板工程施工特点和准备 ................................. - 3 - 五、模板的配制 ............................................. - 3 - 六、地下室底板砖胎模的施工 ................................. - 4 - 七、主体模板的施工 ......................................... - 4 - 1、柱模板 ............................................... - 5 - 2、墙模板 ............................................... - 5 - 3、梁、板模板 ........................................... - 7 - 4、楼梯模板 ............................................. - 7 - 八、变形缝部位剪力墙模板的施工 ............................. - 9 - 九、模板的验收 ............................................. - 9 - 十、模板的拆除 ............................................ - 10 - 十一、注意事项 ............................................ - 10 - 十二、质量保证措施 ........................................ - 11 - 十三、安全保证措施 ........................................ - 13 - 附:各模板计算书
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一、工程概况
＊＊公司的“＊*＊＊一区”一期住宅项目建安工程,位于 ＊＊*＊路东南角 ，北邻城市主要干道＊＊*＊（规划道路宽39。5米)，南邻＊＊**，东临城市次干道＊＊＊路.
本工程一标段包括1＃栋、2#栋住宅楼主楼及地下室，附属地下停车场2层，1＃主楼地上33层,高度 米，总建筑面积为 m2，2＃主楼地上33层,高度 米,总建筑面积为 m2，建筑结构形式为剪力墙结构,建筑结构安全等级为二级,抗震设防烈度为六度，合理使用年限为50年。
地下车库:
地下车库为2层，层高为3。6m，主要柱断面为600×600㎜,外墙厚度350㎜；地下室底板厚350㎜，楼板厚180㎜，顶板厚200㎜，主要梁断面为350×600、500×800等，梁最大跨度8。4 m.
1＃、2＃＃楼：
地下室负2层3。6m高，负1层4。87m高,外墙300㎜厚，底板厚400㎜，楼板厚200㎜；主体首层3.1m高，标准层为2.9m高，墙200㎜厚，楼板厚180㎜，主要梁断面为200×400、300×400、300×500、300×600等。
本工程模板支撑系统：采用φ48脚手钢管支撑系统。
二、模板工艺流程：
1）地下室底板以下部分采用砖胎膜施工。 2）地下室部分工艺流程：
先搭满堂脚手架→立柱模、墙模→拆柱模、墙模→梁模、顶板模 3)标准层工艺流程:
先搭排架→剪力墙模→立梁、板模
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三、原材料质量要求
1、所有原材料进场需要合格证。
2、对钢管、扣件进场不仅要有合格证，而且还必须送检，达到合格要求才能使用。
3、木方断面须达到设计要求,且不腐烂,木质优良。
4、多层板必须达到18㎜厚,且必须锯开检查,检查其密实情况，强度要求是否达到要求.
四、模板工程施工准备
组织技术员、木工班组长认真学审图纸，编制模板配置施工图，为模板施工做好技术准备.
根据施工进度计划，确定标准层配制四套模板,以确保工程施工所需。
五、模板的配制
模板采用18厚胶合板作为模板面板，背枋用60×80木方，用φ12钢筋两头铰牙做对拉螺杆.
根据结构施工图纸按结构尺寸列出模板规格和数量进行配制。
对于楼梯、阳台、线条等形状较复杂的结构件可采用放大样方法配制模板。 配制模板尺寸时要考虑模板拼装接合需要，适当加长或缩短某一部分长度，还应遵守边模包底模的原则.梁模与柱模连接处应考虑模板吸湿后长向膨胀的影响,下料尺寸一般就略为缩短,使砼浇筑后不致嵌入柱内.
模板拼制时，板边要找平刨直，接缝严密，不得漏浆，木方上有疵病的部位，应截去，钉子的长度应为木板厚度的1.5～2。5倍。每块木板与木档相叠处至少钉2个钉子，第二块板的钉子要向第一块模板方向斜钉，使拼缝严密.
模板长向拼缝宜采用错开布置,以增加模板整体刚度。
根据模板配制图预留出预埋铁件及预留洞的位置,在大房间边角应留1—2个20×20cm斜洞，以便下层的钢管能快速顺利、安全的传到上层。
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对配制好的模板应在其反面编号并分清规格,使用部位，分别堆放保管,以免错用。
柱、墙模板应弹出其中心线，以便模板安装后校正。
六、地下室底板砖胎模的施工
240厚砖胎膜d100厚C15混凝土垫层d为地梁、承台、独立基础宽度砖胎膜做法
1、4＃栋电梯井相对于地下室板底—3.6m,因此电梯井全部用240砖墙,M5水泥砂浆砌筑，内批1：2水泥砂浆（掺5％防水粉）作胎膜,同时外墙、集水井等部位的砖胎模到止水钢板高度一半.
2、地梁、承台,采用砖胎模，用粘土砖（240×115×53）M5水泥沙浆砌筑厚240，均由垫层砌至板底标高。当砖胎膜长度大于3m时，应每隔2m设置370×370砖柱。砖模砌好后内抹1：2防水沙浆，粉刷厚度为20㎜。
3、地下车库排水沟、集水坑用240厚砖墙M5水泥沙浆砌筑.
七、主体模板的施工
本工程均采用钢木组合式模板施工,墙、梁、柱、板模板选用18厚胶合板和60×80木方制作,采用φ48钢管、扣件、φ12螺杆作为支撑和固定系统。
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1、柱模板
柱模板用18厚胶合板作为模板面板，60×80木方作立枋，根据截面尺寸配制而成的的定尺模板，立枋间距200㎜，柱箍用φ48钢管和φ12螺杆组合而成。柱模板安装设“＃”形抱箍和螺栓拉紧紧固,柱内设一道对拉穿心螺杆,螺杆外套φ20塑料管,螺杆可重复周转使用，柱箍间距500㎜，为保证柱模的侧向刚度，柱四周用活动钢顶撑顶牢.在模板砼初凝前预埋φ6钢筋作为钢管斜撑的支撑点.
80×60杉枋 18厚木模板
φ48钢管箍，@500 ` φ12螺杆 φ48钢管箍，@500 φ12对拉螺杆、蝴 蝶扣、螺帽紧固 80×60杉枋 1 1
1-1
柱模板安装图
立面图
待柱头内杂物清理干净，钢筋验收合格并做好隐蔽手续后，方可安装柱模，柱脚采用木方定位方法：即砼初凝前在柱边大约5㎝处埋设钢筋,待终凝后安装60×80木方,木方的内边与柱边线平齐，并根据钢筋上所提供的水平进行拉线找平，若木方与混凝土有空隙，先用小木块垫好，待钉牢后,由泥工用同柱混凝土配合比相同的砂浆批灰，嵌缝严密（防止部分板面不平导致混凝土浇筑时柱脚漏浆)。但应注意勿使座灰砂浆进入柱内，用30×30角铁离柱模下脚四周钉牢，模板就位后正好与柱边平齐。
2、墙模板
墙主要为筒体和剪墙，墙模用18厚胶合板制作,背枋为60×80，间距200,围檩用φ48钢管和φ12螺栓组成.围檩间距上、下道离楼面250，中间400所有
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螺栓外穿φ20塑料套管,螺栓可重复周转使用，（地下室采用止水螺栓)螺栓纵向间距为400，横向间距为600。为保证墙模的侧向刚度,墙四周采用活动支撑顶牢，钢管顶撑下脚采用砼初凝前预埋钢筋加以固定。
待墙筋验收合格并办好隐签手续后，即进行墙模的安装，对墙脚的施工同柱采用木方定位方法，外侧模板及核心筒部位下脚的施工同柱外边模板的施工，采用预埋螺杆的方法。
对楼梯间核心筒部位模板的安装轴线，垂直度应加强复核控制，防止造成筒体墙体错台。
钢管＠4002φ48钢管＠400φ14止水螺杆60×80杉枋＠200钢管＠40060×80杉枋＠200止水钢板2φ48钢管＠40018厚模板蝴蝶扣蝴蝶扣 地下室剪力墙支模图
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350350大样1沉头螺丝大样1穿墙螺杆预留洞口定型阴角模定型大模板 电梯井支模图
3、梁、板模板
(1）梁板模的施工：
梁板模使用的材料同上,地车库和标准层均采用排架搭设.
（2)排架搭设：所有梁部位梁宽500㎜处纵向（梁方向为纵向）间距为800㎜，横向间距500㎜，梁下加承重杆一道;梁宽350㎜及以下排架纵向 800㎜，横向800㎜，所有主梁下部排架均应加扫地杆，排架与柱墙用钢管顶牢，并加剪刀撑，板部位排架间距一律为1000×1000㎜。
(3）当梁板跨度超过4M时，梁应按2‰起拱，板按1‰起拱.
4、楼梯模板
本工程主要采用板式楼梯，位于剪力墙内筒中。由于剪力墙采用定型大模板施工，故筒内楼梯采用预埋梯口梁盒（或预留钢筋）、预留板钢筋、滞后结构一层的方式施工.斜板下设两排立杆,纵向间距1000,每2根立杆设置一道斜撑，如图所示。
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待浇捣梯级杉枋间距不大于200水平杆步高15001118厚胶合板斜板下双排立杆，纵向间距1000每2根立杆设置一道斜撑楼梯支模示意图
木插级板（20厚杉木板）斜置定型木扶梯基（20厚杉木板）60×80杉枋间距不大于200待浇捣梯段剪力墙纵向斜置4根钢管斜置定型木反扶梯基（40厚杉木板）斜置定型木反扶梯基（40厚杉木板） 扫脚杆离地150mm高斜置定型木扶梯基（20厚杉木板）下层楼梯踏步1—1剖面图
水平杆步高1500,离地面150高设置纵横向交圈扫地杆.梯段斜板搁置在4根纵向斜置的钢管上,梯级模板采用斜置的定型木扶梯基和反扶梯基固定，其中沿梯井位置纵向设扶梯基,用20㎜厚杉木板制成；沿梯段中部及靠剪力墙位置设反扶梯基，用40㎜厚杉木板制成。
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八、变形缝部位剪力墙模板的施工
变形缝处两边为剪力墙，模板采用大模板，统一配制，用18厚胶合板做面板,60×80木枋作背枋,拼合成剪力墙所需面积，然后根据螺杆的纵横向间距弹出“十”字线，用φ12钻头在十字交叉点进行打眼，模板应大小相同,孔眼一致，背枋的间距一致。
为增强砼成型观感,增加模板的周转次数，及拆除模板方便，模板配制后，在模板面蒙一层铁皮。
九、檐沟、空调隔板、阳台等处的装饰线条
对于装饰线条,可利用夹板做成定型模板,编号重复使用。
十、模板的验收
1、模板及其支架必须符合下列规定：
(1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确，必须要符合图纸设计要求。
（2）具体足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠承受新浇筑砼的自重和侧压力,以及在施工过程中所产生的荷载.
（3）构造应简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。
（4)模板的接缝应严密，不得漏浆.
2、模板与砼的接触面应涂隔离剂（脱模剂)，对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用,严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。
3、模板安装后允许偏差： a、轴线偏差5㎜； b、底模上表面标高±5； c、柱、墙、梁截面尺寸+4，—5; d、相邻两板表面高低差2㎜；
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e、表面平整（2M长度上）5㎜；
f、层高垂直全高≤5M时6㎜；全高＞5M时8㎜. 4、预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求。
5、模板验收时，应由项目工程师带队，施工、质检、安全等人员全部到现场参加验收，合格后方可进行下道工序施工.
十一、模板的拆除
防水砼不宜过早拆模,一般需7天后方可拆模，且控制砼表面与环境温差不超过25℃，拆模时应注意勿使模板的防水砼结构受损，不承重构件的侧模应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受到损坏,（砼强度大于1N/㎜)方可拆除;承重模板应在砼达到下列强度以后，方能拆除（按设计强度等级的百分率计）
板、梁：跨度为2M及小于2M 50％
跨度大于2M至8M 75％ 梁（跨度为8M及小于8M） 75％ 承重结构（跨度大于8M） 100％ 悬臂梁和悬臂板 100％
承重模板拆除应以项目工程师开出的拆模通知为准，对已拆除模板及支架的结构，应在砼强度达到设计要求后，才允许承受全部计算荷载，施工中不得超载使用，严禁堆放过量建筑材料，当承受施工荷载大于设计荷载时,必须经核算加设临时支撑。拆除顺序拆柱模、墙模→拆梁模→拆板模
十二、注意事项
1、浇筑时 ，应派责任心较强的木工看护模板,如量较大，应多设人员看护，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑,并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形严重时,应通知项目部有关负责人到现场提示方案,并及时采取补救措施。
2、浇筑时，看模人应勤检查，浇筑现场负责人应加强抽查,以便做到有问题尽早发现，尽早解决。
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3、浇筑时，加强振动人员技术素质培训，遵循砼操作规程，严禁振动棒抵触模板，使模板变形。
4、在现浇面上模板严禁集中堆放.
5、脚手架钢管不应放在现浇板上，只允许放在脚手架上.
6、多余的模板应即时清理干净，用塔吊从楼面上吊下来，集中固定地点堆放，以利于现场文明施工。
7、模板拆除后，模板上的铁钉应及时拔除，以免铁钉扎伤脚.
十三、质量保证措施
1、执行质量目标管理，模板分项力争多创优良，实测测点合格率90％以上，应加强对原材料、半成品、成品的检查验收及管理工作。
2、严格按照设计图纸施工，按施工规范施工，按施工方案施工，认真履行模板分项技术交底程序,将设计变更、操作规程、施工工艺、技术要求、技术措施和质量标准向各级施工人员进行详细的讲解交底，让作业人员真正了解各项技术要求。
3、对模板分项工程施工必须坚持“三检制”层层把关，不合格一律返工. 4、保证工程结构构件部分形状尺寸和相互位置的正确.
5、控制好轴线、标高，不同种类的模板、支撑体系，应具备足够的强度，刚度和稳定性。
6、模板安装后应仔细检查和各部位构件是否牢固，在浇筑砼过程中要经常检查，若发现变形，松动等现象要及时修整加固。
7、固定在模板上的预埋件和预留洞均不得遗漏,安装必须牢固，位置准确。 8、模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆,先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则，拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
9、模板安装质量检查表
模板安装工程检验批质量验收记录表
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GB50204—2002
(Ⅰ）
单位(子单位）工程名称 分部(子分部）工程名称 施工单位 施工执行标准名称及编号 施工单位检查评定记录 第4.2。1条 监理（建设)单位验收记录 010601 020101 验收部位 项目经理 施工质量验收规范的规定 主控项目 1 2 模板支撑、立柱位置和垫板 避免隔离剂沾污 第4。2。2 条 1 模板安装的一般要求 第4。2。3 条 2 用作模板地坪、胎膜质量 第4。2.4条 3 模板起拱高度 第4。2。5 条 预埋钢板中心线位置(㎜) 3 3 预埋预埋管、预留孔中心线位置（㎜） 中心线位置（㎜) 5 件、插筋 外露长度(㎜） +10，0 预留一4 孔允中心线位置（㎜） 2 预埋螺栓 般许偏 外露长度（㎜） +10，0 项差 中心线位置（㎜） 10 目 预留洞 尺寸(㎜） +10,0 轴线位置（㎜） 5 底模上表面标高(㎜） ±5 ±10 模板截面内部尺寸基础 柱、墙、梁 +4，—5 安装（㎜) 5 允许不大于5m 6 层高垂直度(㎜) 偏差 大于5m 8 相邻两板表面高低差(㎜) 2 表面平整度(㎜） 5 专业工长（施工员） 施工班组长 施工单位检查评定结果 项目专业质量检查员： 年 月 日 监理(建设）单位验收结论 专业监理工程师: (建设单位项目专业技术负责人）： 年 月 日 说明：1。主控项目：①安装现浇结构的上层摸板及其支架时,下层楼板应具有承受上层荷载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准,并铺设垫板.对照设计观察检查。②涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢板和混凝土接搓处.观察检查。2。一般项目：①模板安装的一般要求。观察检查。模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。对清水混凝土工程及装饰混凝土工程,应使用能达到设计效果的模板。②用做模板的地坪、胎膜等应平整光洁,不得产生影响构件质量的下沉.裂缝、起砂或起鼓.观察检查。③对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土现浇楼面，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1‰～‰。水准仪、拉线和尺量检查.④固定在模板上的预埋件。预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。⑤现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。
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十四、安全保证措施
1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须佩戴安全带,并应系牢。 2、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人.工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
3、安装与拆除5M以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上、下在同一垂直面操作。
4、对4米以上的排架及悬挑结构模板支撑稳定性、刚度、强度应作重点安全检查,不符合规定要求一律不准下道工序施工。
5、高空、复杂结构模板的安装与拆除,事先应有切实的安全措施。 6、二人抬运模板时要互相配合,协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳系牢后升降，不得乱抛,模板、配件、木方严禁从高处掷下，高空拆除模板时，应有专人指挥，并在下面标出工作面，用绳子和红白旗加以围护，暂停人员过往。
7、支撑、牵杠等不得搭在门框和脚手架上,通道中间的斜撑，拉杆等应设在1。8M高以下.
8、支模过程中,如需中途停歇，应将支撑搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放,防止因踏空、扶空而坠落.
9、楼板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好,混凝土板上预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。
10、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板下口,在拆除楼梯模板时,要注意整快模板掉下,拆模人员要站在门洞外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人.
11、装拆模板时,作业人员要站立在安全地点进行操作,防止上、下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让掉物，增强自我保护和相互保护的安全意识.
12、拆模时，必须一次性拆清，不得留下无撑模板,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故，待该片(段)模板全部拆除后,方准将模板配件、支架等及时清理,堆放整齐.
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13、拆下的模板配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷隔离剂，以备待用。
标准层剪力墙模板计算书
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墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨.组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m;
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一、参数信息
1。基本参数
次楞（内龙骨）间距（mm）：200mm；穿墙螺栓水平间距（mm)：600mm; 主楞（外龙骨）间距(mm）：400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm）：400mm; 对拉螺栓直径（mm)：M14；
2.主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型:圆形钢管48×3。0
截面惯性矩I(cm）:10。78cm；截面抵抗矩W（cm）:4.49cm; 主楞肢数:1；
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3.次楞信息
龙骨材料：木楞；截面类型：矩形； 宽度(mm）:60mm；高度（mm）：80mm； 次楞肢数：2；
4。面板参数
面板类型：胶合面板；面板厚度（mm):18。00mm； 面板弹性模量（N/mm）：9500.00N/mm； 面板抗弯强度设计值fc（N/mm）:13.00N/mm； 面板抗剪强度设计值（N/mm）：1。50N/mm；
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5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm)：130。00N/mm；方木弹性模量E（N/mm）：
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9500.00N/mm；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm）：1.50N/mm；
钢楞弹性模量E(N/mm）:210000N/mm；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm：205N/mm；
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墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
其中γ—-混凝土的重力密度,取24。00kN/m；
t——新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h;
T—-混凝土的入模温度，取20。00℃; V——混凝土的浇筑速度，取2。50m/h； H——模板计算高度，取3。00m； β1—-外加剂影响修正系数，取1。20；
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β2-—混凝土坍落度影响修正系数，取1。15。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为65。83kN/m、72。00kN/m，取较小值65。83kN/m作为本工程计算荷载.
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65。83kN/m； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m.
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三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算.
面板计算简图
1.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，M-—面板计算最大弯距（N。mm）； l--计算跨度（内楞间距）：l=200。0mm； q—-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×65。83×0。40×0。9=28。44kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
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倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2。00×0.40×0。9=1.01kN/m； q=q1+q2=28.44+1.01=29。45kN/m；
面板的最大弯距:M=0.1×29。45×200。0×200。0=1。18×10N。mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算:
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其中，σ——面板承受的应力（N/mm); M—-面板计算最大弯距（N。mm）; W—-面板的截面抵抗矩:
b:面板截面宽度，h：面板截面厚度； W=400×18×18/6=0。22×10mm;
f——面板截面的抗弯强度设计值（N/mm)；f=13.00N/mm;
面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1。18×10/0.22×10=5。35N/mm；
面板截面的最大应力计算值σ=5。35N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值［f]=13。00N/mm2,满足要求！
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2。抗剪强度验算
计算公式如下：
其中,V——面板计算最大剪力(N）； l——计算跨度(竖楞间距）：l=200.0mm; q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×65。83×0。40×0。9=28.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2.00×0.40×0。9=1。01kN/m;
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q=q1+q2=28.44+1.01=29。45kN/m；
面板的最大剪力：V=0.6×29。45×200。0=3534N； 截面抗剪强度必须满足：
其中，τ—-面板截面的最大受剪应力（N/mm）； V——面板计算最大剪力(N）:V=3534N； b--构件的截面宽度(mm）：b=400mm； hn——面板厚度(mm）：hn=18。0mm；
fv-—面板抗剪强度设计值（N/mm)：fv=13。00N/mm；
面板截面的最大受剪应力计算值：T=3×3534/（2×400×18。0）=0.74N/mm； 面板截面抗剪强度设计值：［fv］=1。50N/mm；
面板截面的最大受剪应力计算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值［T］=1。50N/mm2,满足要求！
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3。挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用. 挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=65。83×0。4=26。33N/mm； l-—计算跨度（内楞间距)：l=200mm； E—-面板的弹性模量：E=9500N/mm；
I-—面板的截面惯性矩：I=40×1。8×1.8×1.8/12=19。44cm；
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面板的最大允许挠度值：[ω］=0。80mm;
面板的最大挠度计算值：ω=0.677×26。33×200/（100×9500×1。944×10)=0.152mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0。152mm小于等于面板的最大允许挠度值［ω]=0.80mm，满足要求！
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四、墙模板内外楞的计算
（一）。内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面类型为矩形
内矩形截面抵抗矩W=64。00cm； 内木楞截面惯性矩I=256。00cm；
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内楞计算简图
1。内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算:
其中,M—-内楞跨中计算最大弯距（N。mm）； l—-计算跨度（外楞间距）:l=400mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.20×0。9=14.22kN/m,其中0.90
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模板施工专项方案
为折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4×2。00×0。20×0.9=0.50kN/m; q=(14.2193+0.504）/2=7.36kN/m;
内楞的最大弯距:M=0.1×7。36×400×400=1。18×10N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：
5
其中,σ——内楞承受的应力（N/mm）； M——内楞计算最大弯距（N。mm)； W——内楞的截面抵抗矩（cm），W=64cm;
f——内楞的抗弯强度设计值（N/mm）；f=130N/mm； 内楞的最大应力计算值：σ=1。18×10/6。4×10=1.84N/mm;内楞的抗弯强度设计值:[f］=130N/mm；
内楞的最大应力计算值σ=1。84N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=130N/mm2,满足要求!
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2。内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:
其中，V--内楞承受的最大剪力; l-—计算跨度(外楞间距）：l=400mm; q--作用在内楞上的线荷载,它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×65。83×0。20×0。9=14。22kN/m，其中0.90为折减系数.
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0。20×0。9=0.50kN/m；
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模板施工专项方案
其中，0。90为折减系数. q=（q1+q2）/2=7。36kN/m;
内楞的最大剪力:V=0。6×7.36×400=1766.8N； 截面抗剪强度必须满足下式：
其中,τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm）； V—-内楞计算最大剪力(N）：V=1766.8N； b--内楞的截面宽度（mm)：b=60mm； hn——内楞的截面高度（mm):hn=80mm;
fv-—内楞的抗剪强度设计值（N/mm)：τ=1.5N/mm;
内楞截面的受剪应力计算值：fv=3×1766。8/(2×60×80)=0。55N/mm内楞截面的抗剪强度设计值:［fv］=1.5N/mm；
内楞截面的受剪应力计算值τ=0。55N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值［fv]=1。5N/mm2，满足要求！
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3。内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用.
挠度验算公式如下:
其中，ω--内楞的最大挠度(mm）；
q-—作用在内楞上的线荷载（kN/m)：q=65。83×0。2/2=6。58kN/m； l-—计算跨度(外楞间距):l=400mm； E-—内楞弹性模量(N/mm)：E=9500N/mm;
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模板施工专项方案
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I-—内楞截面惯性矩(cm），I=256cm；
内楞的最大挠度计算值：ω=0。677×6.58×400/（100×9500×256×10）=0。05mm；
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内楞的最大容许挠度值：［ω］=1。60mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0。05mm小于内楞的最大容许挠度值［ω]=1。60mm,满足要求!
(二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面类型圆形钢管48×3.0,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
截面抵抗矩W=4。49cm; 截面惯性矩I=10。78cm；
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外楞计算简图
4。外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
其中,作用在外楞的荷载：P=(1.2×65.83+1。4×2)×0.2×0.4/1。0=6.54kN; 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:l=600mm；
外楞最大弯矩：M=0.175×6543。67×600=6.87×10N/mm；强度验算公式:
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模板施工专项方案
其中,σ——外楞的最大应力计算值(N/mm） M-—外楞的最大弯距（N.mm）；M=6。87×10N/mm； W—-外楞的净截面抵抗矩；W=0。04×10mm;
［f]—-外楞的强度设计值（N/mm），［f］=130N/mm； 外楞的最大应力计算值：σ=6.87×10/0.04×10=153。01N/mm；外楞的抗弯强度设计值：［f］=205N/mm；
外楞的最大应力计算值σ=153。01N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求!
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5。外楞的抗剪强度验算
公式如下:
其中，V--外楞计算最大剪力(N);
l——计算跨度（水平螺栓间距间距）：l=600mm；
P——作用在外楞的荷载:P=(1.2×65。83+1。4×2）×0.2×0。4/1.00=6。54kN;
外楞的最大剪力:V=0。65×6540=4.25×10N； 外楞截面抗剪强度必须满足：
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其中，τ—-外楞截面的受剪应力计算值（N/mm）; V—-外楞计算最大剪力(N)：V=4。25×10N； b—-外楞的截面宽度（mm）：b=80mm；
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模板施工专项方案
hn--外楞的截面高度（mm）:hn=60mm;
fv——外楞的抗剪强度设计值（N/mm)：fv=1。5N/mm；
外楞截面的受剪应力计算值：τ=3×4。25×10/（2×80×60)=1.33N/mm; 外楞的截面抗剪强度设计值：［fv］=1。5N/mm；
外楞截面的受剪应力计算值τ=1。33N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1。5N/mm2，满足要求！
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6。外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中,ω——外楞最大挠度(mm)；
P—-内楞作用在支座上的荷载（kN/m)：P=65。83×0.2×0。4/1。00＝5。27kN/m；
l——计算跨度(水平螺栓间距）:l=600mm； E—-外楞弹性模量（N/mm):E=210000N/mm； I--外楞截面惯性矩（mm），I=10。78×10;
外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×5。27×600/(100×210000×10.78×10）=0.58mm;
外楞的最大容许挠度值：[ω］=1。5mm;
外楞的最大挠度计算值ω=0.58mm小于外楞的最大容许挠度值［ω]=1。5mm，满足要求！
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模板施工专项方案
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
其中N-—穿墙螺栓所受的拉力； A——穿墙螺栓有效面积（mm）；
f——穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170。000N/mm; 查表得：
穿墙螺栓的型号：M14; 穿墙螺栓有效直径:11。55mm； 穿墙螺栓有效面积：A=105mm；
穿墙螺栓最大容许拉力值：［N]=1。70×10×1.05×10—=17.85kN；
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穿墙螺栓所受的最大拉力：N=65。83×0。6×0.4=15.8kN.
穿墙螺栓所受的最大拉力N=15。8kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值［N］=17。85kN，满足要求！
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地下车库剪力墙模板计算书
墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《钢结构设计规范》(GB50017—2003）等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成:直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m;
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一、参数信息
1。基本参数
次楞（内龙骨）间距（mm）:200mm；穿墙螺栓水平间距（mm)：600mm； 主楞（外龙骨）间距(mm):400mm;穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm; 对拉螺栓直径（mm）：M14；
2.主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型:圆形钢管48×3。0
截面惯性矩I（cm）：10.78cm；截面抵抗矩W（cm）：4。49cm; 主楞肢数：1；
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3。次楞信息
龙骨材料:木楞；截面类型：矩形； 宽度（mm）：60mm；高度（mm）:80mm； 次楞肢数:2；
4。面板参数
面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：18。00mm; 面板弹性模量（N/mm）：9500。00N/mm；
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模板施工专项方案
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面板抗弯强度设计值fc（N/mm):13。00N/mm； 面板抗剪强度设计值(N/mm):1。50N/mm;
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5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm）：130。00N/mm；方木弹性模量E（N/mm）:9500。00N/mm;
方木抗剪强度设计值ft(N/mm）:1。50N/mm；
钢楞弹性模量E(N/mm）：210000N/mm；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm：205N/mm；
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墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中γ--混凝土的重力密度，取24。00kN/m；
t——新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算,得5.714h；
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模板施工专项方案
T-—混凝土的入模温度,取20。00℃; V——混凝土的浇筑速度,取2.50m/h； H——模板计算高度，取3。00m; β1—-外加剂影响修正系数，取1。20； β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1。15。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为65.83kN/m、72。00kN/m，取较小值65.83kN/m作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.83kN/m； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2。00kN/m。
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三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算.
面板计算简图
1。抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下：
其中，M——面板计算最大弯距（N。mm)； l——计算跨度（内楞间距）：l=200。0mm；
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模板施工专项方案
q-—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×65.83×0。40×0。9=28。44kN/m,其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数.
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2。00×0。40×0.9=1.01kN/m； q=q1+q2=28.44+1。01=29.45kN/m；
面板的最大弯距:M=0.1×29。45×200。0×200.0=1。18×10N.mm; 按以下公式进行面板抗弯强度验算:
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其中，σ——面板承受的应力（N/mm）; M——面板计算最大弯距（N。mm)； W—-面板的截面抵抗矩：
b：面板截面宽度，h：面板截面厚度； W=400×18×18/6=0.22×10mm;
f-—面板截面的抗弯强度设计值（N/mm)；f=13。00N/mm;
面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.18×10/0.22×10=5。35N/mm；
面板截面的最大应力计算值σ=5.35N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13。00N/mm2,满足要求!
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2.抗剪强度验算
计算公式如下:
其中，V-—面板计算最大剪力（N）; l—-计算跨度（竖楞间距）：l=200。0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：
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模板施工专项方案
新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×65.83×0.40×0.9=28。44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2。00×0.40×0。9=1。01kN/m;q=q1+q2=28。44+1.01=29。45kN/m；
面板的最大剪力:V=0.6×29.45×200.0=3534N； 截面抗剪强度必须满足：
其中，τ——面板截面的最大受剪应力（N/mm）; V—-面板计算最大剪力(N）:V=3534N； b——构件的截面宽度（mm)：b=400mm； hn-—面板厚度（mm）：hn=18。0mm；
fv-—面板抗剪强度设计值(N/mm)：fv=13。00N/mm；
面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×3534/(2×400×18。0）=0。74N/mm； 面板截面抗剪强度设计值：［fv］=1。50N/mm;
面板截面的最大受剪应力计算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值［T］=1.50N/mm2，满足要求！
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3。挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下：
其中,q——作用在模板上的侧压力线荷载:q=65.83×0。4=26。33N/mm； l--计算跨度（内楞间距）:l=200mm; E—-面板的弹性模量:E=9500N/mm；
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模板施工专项方案
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I—-面板的截面惯性矩：I=40×1。8×1。8×1.8/12=19.44cm；
面板的最大允许挠度值:[ω］=0.80mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×26。33×200/（100×9500×1。944×10)=0。152mm；
面板的最大挠度计算值：ω=0。152mm小于等于面板的最大允许挠度值［ω］=0。80mm，满足要求！
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四、墙模板内外楞的计算
（一).内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.
本工程中，内龙骨采用木楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形
内矩形截面抵抗矩W=64。00cm； 内木楞截面惯性矩I=256.00cm；
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内楞计算简图
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
其中，M——内楞跨中计算最大弯距(N.mm); l—-计算跨度（外楞间距）：l=400mm；
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模板施工专项方案
q—-作用在内楞上的线荷载,它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0。20×0。9=14。22kN/m,其中0。90为折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2。00×0.20×0.9=0。50kN/m； q=(14.2193+0.504）/2=7。36kN/m；
内楞的最大弯距：M=0。1×7。36×400×400=1。18×10N。mm；内楞的抗弯强度应满足下式:
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其中，σ——内楞承受的应力(N/mm）; M—-内楞计算最大弯距(N。mm）； W——内楞的截面抵抗矩(cm），W=64cm;
f-—内楞的抗弯强度设计值（N/mm）；f=130N/mm；
内楞的最大应力计算值：σ=1.18×10/6。4×10=1。84N/mm；内楞的抗弯强度设计值：[f］=130N/mm；
内楞的最大应力计算值σ=1。84N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=130N/mm2，满足要求！
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2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：
其中，V——内楞承受的最大剪力; l-—计算跨度(外楞间距)：l=400mm; q——作用在内楞上的线荷载,它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×65。83×0.20×0。9=14.22kN/m，其中
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模板施工专项方案
0.90为折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0。20×0。9=0.50kN/m； 其中，0.90为折减系数. q=（q1+q2）/2=7.36kN/m；
内楞的最大剪力：V=0.6×7。36×400=1766。8N; 截面抗剪强度必须满足下式:
其中，τ-—内楞的截面的最大受剪应力（N/mm）； V-—内楞计算最大剪力（N）：V=1766。8N； b——内楞的截面宽度（mm）：b=60mm； hn—-内楞的截面高度(mm）：hn=80mm;
fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm)：τ=1.5N/mm；
内楞截面的受剪应力计算值：fv=3×1766。8/（2×60×80）=0。55N/mm内楞截面的抗剪强度设计值：[fv］=1。5N/mm；
内楞截面的受剪应力计算值τ=0。55N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值［fv］=1。5N/mm2，满足要求！
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3.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下:
其中,ω—-内楞的最大挠度（mm）；
q--作用在内楞上的线荷载（kN/m）：q=65。83×0.2/2=6。58kN/m；
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模板施工专项方案
l-—计算跨度(外楞间距):l=400mm; E—-内楞弹性模量(N/mm):E=9500N/mm； I-—内楞截面惯性矩(cm）,I=256cm；
内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×6。58×400/（100×9500×256×10）=0。05mm；
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内楞的最大容许挠度值:[ω］=1。60mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.05mm小于内楞的最大容许挠度值［ω］=1。60mm,满足要求！
（二)。外楞（木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞,截面类型圆形钢管48×3。0,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=4.49cm; 截面惯性矩I=10。78cm;
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外楞计算简图
4.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载:P=（1。2×65。83+1.4×2）×0。2×0。4/1.0=6.54kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距）：l=600mm；
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外楞最大弯矩：M=0。175×6543。67×600=6.87×10N/mm;强度验算公式:
其中,σ——外楞的最大应力计算值(N/mm） M—-外楞的最大弯距（N.mm）；M=6.87×10N/mm； W-—外楞的净截面抵抗矩；W=0。04×10mm; ［f]--外楞的强度设计值（N/mm）,［f]=130N/mm；
外楞的最大应力计算值：σ=6。87×10/0。04×10=153.01N/mm;外楞的抗弯强度设计值：［f]=205N/mm；
外楞的最大应力计算值σ=153。01N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f］=205N/mm2,满足要求!
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5。外楞的抗剪强度验算
公式如下:
其中,V——外楞计算最大剪力（N);
l-—计算跨度（水平螺栓间距间距）：l=600mm;
P——作用在外楞的荷载:P=(1。2×65。83+1.4×2）×0.2×0.4/1。00=6。54kN;
外楞的最大剪力：V=0。65×6540=4。25×10N； 外楞截面抗剪强度必须满足:
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其中，τ-—外楞截面的受剪应力计算值(N/mm）；
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模板施工专项方案
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V-—外楞计算最大剪力（N）：V=4。25×10N； b—-外楞的截面宽度（mm):b=80mm； hn——外楞的截面高度（mm):hn=100mm；
fv——外楞的抗剪强度设计值（N/mm）：fv=1。5N/mm；
外楞截面的受剪应力计算值：τ=3×4.25×10/（2×80×100)=0。8N/mm； 外楞的截面抗剪强度设计值:[fv］=1。5N/mm;
外楞截面的受剪应力计算值τ=0。8N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv］=1。5N/mm2,满足要求！
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2
6.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下:
其中，ω——外楞最大挠度（mm）;
P—-内楞作用在支座上的荷载（kN/m）：P=65。83×0.2×0。4/1。00＝5。27kN/m;
l--计算跨度(水平螺栓间距）：l=600mm; E——外楞弹性模量(N/mm）：E=210000N/mm； I——外楞截面惯性矩(mm），I=10.78×10；
外楞的最大挠度计算值：ω=1。146×5。27×600/（100×210000×10。78×10）=0.58mm;
外楞的最大容许挠度值：［ω］=1。5mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0。58mm小于外楞的最大容许挠度值[ω］=1。5mm，
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模板施工专项方案
满足要求!
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下：
其中N——穿墙螺栓所受的拉力; A——穿墙螺栓有效面积（mm)；
f-—穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170.000N/mm； 查表得：
穿墙螺栓的型号：M14； 穿墙螺栓有效直径:11.55mm; 穿墙螺栓有效面积：A=105mm；
穿墙螺栓最大容许拉力值:[N］=1.70×10×1。05×10—=17.85kN;
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穿墙螺栓所受的最大拉力：N=65.83×0.6×0。4=15.8kN.
穿墙螺栓所受的最大拉力N=15。8kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值［N]=17。85kN,满足要求！
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模板施工专项方案
标准层350×600梁模板计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制.
梁段:L1。
一、参数信息
1。模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m）:0.35m；
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模板施工专项方案
梁截面高度D(m）：0。6m； 混凝土板厚度（mm）：180mm；
立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m）：0。8m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0。1m； 脚手架步距(m）：1。5m； 梁支撑架搭设高度H(m）：2.9m； 梁两侧立柱间距(m)：0。8m;
承重架支设：无承重立杆，木方支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb（m):1m; 采用的钢管类型为Φ48×3。0；
扣件连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0。8；
2。荷载参数
模板自重(kN/m）：0。35kN/m； 钢筋自重（kN/m）：1.5kN/m；
施工均布荷载标准值(kN/m）:2.5kN/m； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m）：7。2kN/m； 倾倒混凝土侧压力（kN/m）：2kN/m; 振捣混凝土荷载标准值（kN/m）：2kN/m
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3。材料参数
木材品种：杉木；
木材弹性模量E(N/mm）:10000N/mm； 木材抗弯强度设计值fm（N/mm）：16N/mm; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm）：1。7N/mm； 面板类型:胶合面板；
钢材弹性模量E（N/mm)：210000N/mm； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm）:205N/mm；
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模板施工专项方案
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面板弹性模量E(N/mm):9500N/mm； 面板抗弯强度设计值fm（N/mm)：13N/mm；
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4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：2； 面板厚度（mm)：18mm；
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）:600mm; 次楞间距（mm)：600mm；
穿梁螺栓水平间距（mm）：600mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：600mm； 穿梁螺栓直径（mm）：M12mm； 主楞龙骨材料：木楞,截面类型:矩形 宽度60mm，高度80mm； 主楞根数：2
次楞龙骨材料：木楞,截面类型:矩形 宽度：60mm,高度:80mm； 次楞根数：2
二、梁模板荷载标准值计算
1。梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值：
其中γ-—混凝土的重力密度，取24.00kN/m；
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t-—新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15）计算，得5。714h；
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T--混凝土的入模温度，取20。00℃； V-—混凝土的浇筑速度，取1。50m/h； H——模板计算高度，取0。30m； β1——外加剂影响修正系数，取1。20； β2—-混凝土坍落度影响修正系数，取1。15。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为7.20kN/m、50.99kN/m，取较小值7.20kN/m作为本工程计算荷载.
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三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
其中，σ——面板的弯曲应力计算值(N/mm)； M——面板的最大弯距（N。mm）；
W--面板的净截面抵抗矩，W=60×1。8×1。8/6=32。40cm;
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[f］-—面板的抗弯强度设计值（N/mm)； 按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中，q-—作用在模板上的侧压力,包括：
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1。2×0.6×7.2×0。90=4.67kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1。4×0.6×2×0.90=1.51kN/m；q=q1+q2=4。67+1。51=6。18kN/m； 计算跨度（内楞间距）：l=600mm；
面板的最大弯距M=0.1×6。18×600。00=22。24×10N。mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=22。24×10/3。24×10=6.86N/mm;
面板的抗弯强度设计值:［f]=13N/mm;
面板的受弯应力计算值σ=6。86N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2，满足要求！
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2.挠度验算
q-—作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=7。2×0.6=4。32N/mm；l——计算跨度(内楞间距）：l=600mm； E—-面板材质的弹性模量：E=9500N/mm；
I-—面板的截面惯性矩：I=60×1。8×1.8×1。8/12=29。16cm;
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面板的最大挠度计算值:ω=0。677×4.32×600/（100×9500×2。92×10）=1。37mm；
面板的最大容许挠度值：[ω］=600/250=2.40mm；
面板的最大挠度计算值ω=1。37mm小于面板的最大容许挠度值[ω］=2。40mm，满足要求!
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,内龙骨采用木楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形,宽度：60mm，高度：80mm; 内钢楞截面抵抗矩W=64.00cm; 内钢楞截面惯性矩I=256.00cm;
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内楞计算简图
（1）。内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
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其中,σ——内楞弯曲应力计算值（N/mm）; M-—内楞的最大弯距(N。mm)； W——内楞的净截面抵抗矩;
[f］—-内楞的强度设计值（N/mm)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中,作用在内楞的荷载，q=（1.2×7.2×0。90+1。4×2×0.90)×600/1000/2。00=3.09kN/m;
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内楞计算跨度（外楞间距）：l=600mm；
内楞的最大弯距：M=0。1×3。09×600=11。12×10N.mm;
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=11。12×10/6.40×10=1.74N/mm；
内楞的抗弯强度设计值：［f]=16。00N/mm；
内楞最大受弯应力计算值σ=1.74N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于［f］=16.00N/mm2，满足要求!
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（2)。内楞的挠度验算
其中E——面板材质的弹性模量：10000。00N/mm；
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=7.2×600/1000/2=2。16N/mm; l--计算跨度（外楞间距）：l=600mm；
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I-—木楞的截面惯性矩：I=2。56×10N/mm;
内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×2.16×600/（100×10000.00×2。56×10）=0.074mm；
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内楞的最大容许挠度值:[ω]=600/250=2.40mm;
内楞的最大挠度计算值ω=0.074mm小于内楞的最大容许挠度值［ω]=2.40mm,满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面类型为：矩形，宽度:60mm，高度：80mm; W=64。00cm; I=256。00cm；
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外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
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其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm） M--外楞的最大弯距（N。mm）； W—-外楞的净截面抵抗矩;
[f］——外楞的强度设计值（N/mm)。
最大弯矩M按下式计算:
其中，作用在外楞的荷载:P=（1。2×7。2×0。90+1。4×2×0.90）×600/1000×600/1000/2.00=1。85kN；
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外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距）:l=600mm;
外楞的最大弯距:M=0。175×1。85×600=19.46×10N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=19。46×10/6。40×10=3。04N/mm； 外楞的抗弯强度设计值：[f］=16。00N/mm；
外楞的受弯应力计算值σ=3。04N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值［f]=16。00N/mm2,满足要求!
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(2)。外楞的挠度验算
其中E-—外楞的弹性模量，其值为10000。00N/mm；
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=7。2×600/1000×600/1000/2=1.30KN；
l——计算跨度（拉螺栓间距）：l=600mm; I-—木楞的截面惯性矩：I=2.56×10mm；
外楞的最大挠度计算值:ω=1。146×1。30×10×600/（100×10000。00
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×2。56×10)=0。125mm；
外楞的最大容许挠度值:[ω］=1.50mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0。125mm小于外楞的最大容许挠度值［ω］=2。40mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下：
其中N——穿梁螺栓所受的拉力； A—-穿梁螺栓有效面积(mm）;
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170。000N/mm； 查表得:
穿梁螺栓的直径：M12mm; 穿梁螺栓有效直径：9。85mm； 穿梁螺栓有效面积：A=76。00mm;
穿梁螺栓所受的最大拉力：N=7。2×600/1000×600/1000×2=5。18kN. 穿梁螺栓最大容许拉力值:[N］=170.000×76。00/1000=12。92kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.18kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值［N］=12。92kN,满足要求!
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六、梁底模板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的单跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和
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模板施工专项方案
振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=4.32×104
mm3
； I=3.89×105
mm4；
1。抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中,σ-—梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2
）； M--计算的最大弯矩(kN。m);
l——计算跨度（梁底支撑间距）:l=350。00mm； q—-作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m); 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1：1.2×(24+1。5)×0。8×0.3×0.90=6。61kN/m；
模板结构自重荷载：
q2：1.2×0。35×0。8×0.90=0。30kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3：1.4×2×0。8×0.90=2。02kN/m;
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模板施工专项方案
q=q1+q2+q3=6。61+0。30+2.02=8.93kN/m； 跨中弯矩计算公式如下：
Mmax=0.10×8。93×0.35=0。11kN。m； σ=0.11×10/4。32×10=2。53N/mm；
梁底模面板计算应力σ=2.53N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值［f］=13N/mm2，满足要求！
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2。挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
其中，q——作用在模板上的压力线荷载: q=(（24+1。5)×0。3+0.35）×0。8=6。40KN/m；l=350。00/(2—1)=350。00mm； E——面板的弹性模量：E=9500N/mm；
面板的最大允许挠度值：[ω]=350.00/250=1。40mm;
面板的最大挠度计算值:ω=0。677×6。40×350。00/（100×9500×3。89×10）=0.1760mm；
面板的最大挠度计算值：ω=0。1760mm小于面板的最大允许挠度值：[ω]=1。40mm，满足要求！
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模板施工专项方案
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1。荷载的计算：
(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=（24+1.5）×0。3×（0。35/（2。00—1））=2。68kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0。35×(0.35/（2。00-1)）×（2×0。6+0.35)/0.35=0。54kN/m;（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值P1=（2。5+2)×（0。35/(2.00-1））=1。58kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1。2×2.68+1。2×0。54=3。86kN/m； 活荷载设计值P=1.4×1.58=2。21kN/m;
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=64。00cm；
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I=256。00cm；
方木强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
线荷载设计值q=3.86+2。21=6。07kN/m；
最大弯距M=0。1ql2=0。1×3。86×0。8×0.8=0.25kN.m; 最大应力σ=M/W=0。25×10/64000.00=3.86N/mm; 抗弯强度设计值[f］=16N/mm;
方木的最大应力计算值3.86N/mm2小于方木抗弯强度设计值16N/mm2,满足要求！
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方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下：
截面抗剪强度必须满足：
其中最大剪力:V=0.6×3。86×0.8=1。85kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1854。72/(2×60×80)=0。58N/mm；方木抗剪强度设计值［τ]=1。7N/mm;
方木的受剪应力计算值0。58N/mm2小于方木抗剪强度设计值1。70N/mm2，满足要求!
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方木挠度验算:
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最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
q=2.68+0.54=3。22kN/m;
方木最大挠度计算值ω=0。677×3。22×800。00/（100×10000×256。00×10)=0.35mm；
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方木的最大允许挠度［ω］=0.8×1000/250=3.20mm;
方木的最大挠度计算值ω=0.35mm小于方木的最大允许挠度［ω]=3。20mm,满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1=(24+1.5)×0。3=7。65kN/m； （2）模板的自重(kN/m）： q2=0。35kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： q3=(2。5+2）=4。50kN/m；
q=1。2×（7。65+0。35）+1。4×4。50=15。90kN/m;
梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N.
当n=2时：
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当n＞2时：
计算简图（kN）
支撑钢管变形图(m。m）
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支撑钢管弯矩图(kN。m）
经过连续梁的计算得到: 支座反力RA=RB=1.214kN； 最大弯矩Mmax=0.546kN.m； 最大挠度计算值Vmax=1。726mm；
支撑钢管的最大应力σ=0。546×10/4493.0=121.523N/mm支撑钢管的抗压设计强度［f]=205。0N/mm；
支撑钢管的最大应力计算值121。523N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205。0N/mm2，满足要求！
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2
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）:
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R≤Rc
其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值，取6。40kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=1。21kN；
R小于6。40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算：
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力：N1=1。21kN；
脚手架钢管的自重：N2=1。2×0。129×2。9=0。45kN；
楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×（1/2+(0.8—0.35)/2)×0。8×0.35=0。24kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载：
N4=1。2×(1/2+(0。8—0。35）/2）×0。8×0.18×(1。5+24)=3。20kN；
N=1。21+0。45+0。24+3.20=5。10kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.59； A-—立杆净截面面积(cm)：A=4。24； W——立杆净截面抵抗矩（cm)：W=4。49; σ—-钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm)；
［f］-—钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205。00N/mm；
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lo—-计算长度（m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo=k1uh（1）
k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3，u=1.70； 上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1。16×1。70×1。5=2.95m; Lo/i=2945.25/15.95=184。71；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。21； 钢管立杆受压应力计算值；σ=5101。70/（0。21×424.12）=57。56N/mm;
钢管立杆稳定性计算σ=57。56N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f]=205.00N/mm2，满足要求!
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模板施工专项方案
地下车库500×800梁模板计算书
计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003)等规范编制。
梁段:L1。
一、参数信息
1。模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）：0。5m； 梁截面高度D(m）：0.8m; 混凝土板厚度（mm)：200mm；
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立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m）:0。8m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）：0。1m； 脚手架步距(m):1.5m;
梁支撑架搭设高度H（m）：4.8m； 梁两侧立柱间距（m）：1m；
承重架支设：1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面; 立杆横向间距或排距Lb（m)：0。5m； 采用的钢管类型为Φ48×3。0;
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.8;
2。荷载参数
模板自重（kN/m）:0.35kN/m； 钢筋自重（kN/m）:1。5kN/m;
施工均布荷载标准值(kN/m):2.5kN/m； 新浇混凝土侧压力标准值（kN/m）:7。2kN/m; 倾倒混凝土侧压力（kN/m)：2kN/m； 振捣混凝土荷载标准值（kN/m）：2kN/m
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3.材料参数
木材品种：杉木；
木材弹性模量E（N/mm)：10000N/mm； 木材抗弯强度设计值fm（N/mm)：16N/mm； 木材抗剪强度设计值fv（N/mm）：1。7N/mm; 面板类型：胶合面板;
钢材弹性模量E(N/mm）:210000N/mm； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm)：205N/mm; 面板弹性模量E(N/mm）：9500N/mm； 面板抗弯强度设计值fm（N/mm):13N/mm;
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4。梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：2; 面板厚度（mm）:18mm；
5。梁侧模板参数
主楞间距（mm):600mm； 次楞间距（mm）：300mm; 穿梁螺栓水平间距（mm):600mm； 穿梁螺栓竖向间距（mm):300mm； 穿梁螺栓直径（mm）:M12mm； 主楞龙骨材料:木楞,截面类型：矩形 宽度60mm,高度80mm; 主楞根数：2
次楞龙骨材料：木楞，截面类型：矩形 宽度：60mm,高度：80mm； 次楞根数：2
二、梁模板荷载标准值计算
1。梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值：
其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m；
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t—-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15）计算,得5.714h;
T—-混凝土的入模温度，取20.00℃； V——混凝土的浇筑速度,取1.50m/h；
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H-—模板计算高度,取0.30m；
β1——外加剂影响修正系数,取1。20； β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1。15.
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别为7。20kN/m、50.99kN/m，取较小值7。20kN/m作为本工程计算荷载。
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三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1。抗弯验算
其中，σ—-面板的弯曲应力计算值（N/mm）； M—-面板的最大弯距（N。mm）；
W--面板的净截面抵抗矩，W=60×1。8×1。8/6=32。40cm；[f］-—面板的抗弯强度设计值（N/mm)； 按以下公式计算面板跨中弯矩:
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其中，q——作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.6×7.2×0。90=4。67kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1。4×0.6×2×0。90=1。51kN/m；q=q1+q2=4。67+1。51=6。18kN/m； 计算跨度(内楞间距）：l=300mm；
面板的最大弯距M=0.1×6。18×300.00=5。56×10N。mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:σ=5。56×10/3。24×10=1。72N/mm；
面板的抗弯强度设计值：［f］=13N/mm;
面板的受弯应力计算值σ=1。72N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2，满足要求！
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2。挠度验算
q-—作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=7。2×0。6=4.32N/mm；l—-计算跨度(内楞间距）：l=300mm； E——面板材质的弹性模量:E=9500N/mm；
I-—面板的截面惯性矩：I=60×1。8×1。8×1。8/12=29。16cm；
面板的最大挠度计算值：ω=0。677×4.32×300/（100×9500×2。92×10)=0。09mm；
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面板的最大容许挠度值：［ω］=300/250=1。20mm；
面板的最大挠度计算值ω=0.09mm小于面板的最大容许挠度值［ω］=1.20mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面类型为矩形，宽度：60mm,高度：80mm； 内钢楞截面抵抗矩W=64。00cm； 内钢楞截面惯性矩I=256.00cm；
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内楞计算简图
（1）。内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
其中，σ—-内楞弯曲应力计算值(N/mm）；
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M——内楞的最大弯距（N。mm); W-—内楞的净截面抵抗矩；
［f]-—内楞的强度设计值(N/mm）。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q=（1。2×7。2×0。90+1.4×2×0。90）×300/1000/2。00=1。54kN/m;
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内楞计算跨度（外楞间距)：l=600mm；
内楞的最大弯距:M=0。1×1。54×600=5.56×10N。mm；
经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ=5。56×10/6。40×10=0.87N/mm；
内楞的抗弯强度设计值：[f]=16.00N/mm;
内楞最大受弯应力计算值σ=0。87N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f］=16。00N/mm2，满足要求！
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（2)。内楞的挠度验算
其中E——面板材质的弹性模量：10000。00N/mm;
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=7。2×300/1000/2=1。08N/mm; l——计算跨度(外楞间距）:l=600mm; I-—木楞的截面惯性矩:I=2。56×10N/mm；
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内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×1。08×600/（100×10000。00×2。56×10）=0.037mm；
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内楞的最大容许挠度值：［ω］=600/250=2.40mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0。037mm小于内楞的最大容许挠度值[ω］=2。40mm,满足要求!
2.外楞计算
外楞(木或钢）承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,外龙骨采用木楞，截面类型为：矩形,宽度：60mm，高度：80mm； W=64.00cm; I=256.00cm；
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外楞计算简图
（1).外楞抗弯强度验算
其中σ——外楞受弯应力计算值（N/mm）
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M——外楞的最大弯距（N。mm）； W-—外楞的净截面抵抗矩;
［f］——外楞的强度设计值（N/mm).
最大弯矩M按下式计算：
其中,作用在外楞的荷载：P=(1.2×7。2×0.90+1。4×2×0。90）×600/1000×300/1000/2.00=0。93kN;
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外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距）：l=300mm； 外楞的最大弯距:M=0。175×0。93×300=4。86×10N.mm
经计算得到,外楞的受弯应力计算值：σ=4。86×10/6.40×10=0。76N/mm； 外楞的抗弯强度设计值:［f］=16.00N/mm;
外楞的受弯应力计算值σ=0。76N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值［f］=16。00N/mm2,满足要求！
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（2）.外楞的挠度验算
其中E-—外楞的弹性模量，其值为10000。00N/mm；
p——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=7。2×600/1000×300/1000/2=0。65KN；
l—-计算跨度（拉螺栓间距）：l=300mm； I--木楞的截面惯性矩：I=2.56×10mm；
外楞的最大挠度计算值：ω=1。146×0.65×10×300/（100×10000.00×2.56×10）=0。008mm;
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外楞的最大容许挠度值：［ω］=0。75mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.008mm小于外楞的最大容许挠度值[ω］=1。20mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N—-穿梁螺栓所受的拉力; A——穿梁螺栓有效面积（mm）；
f—-穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170。000N/mm； 查表得：
穿梁螺栓的直径：M12mm； 穿梁螺栓有效直径:9.85mm； 穿梁螺栓有效面积:A=76.00mm；
穿梁螺栓所受的最大拉力:N=7.2×600/1000×300/1000×2=2。59kN. 穿梁螺栓最大容许拉力值:[N］=170.000×76。00/1000=12。92kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.59kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值［N]=12。92kN,满足要求！
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六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的单跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢
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筋自重荷载.
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4。32×104
mm3
; I=3。89×105
mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ—-梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2
）; M——计算的最大弯矩(kN.m）；
l—-计算跨度(梁底支撑间距）:l=500.00mm; q-—作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）; 新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1：1。2×(24+1。5)×0.8×0.3×0。90=6.61kN/m；
模板结构自重荷载：
q2：1。2×0。35×0。8×0.90=0。30kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3：1。4×2×0.8×0。90=2.02kN/m；
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q=q1+q2+q3=6。61+0。30+2。02=8.93kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0。10×8.93×0.50=0.22kN。m； σ=0.22×10/4。32×10=5.17N/mm；
梁底模面板计算应力σ=5。17N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值［f］=13N/mm2，满足要求!
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2。挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q——作用在模板上的压力线荷载： q=(（24+1.5)×0。3+0.35）×0.8=6.40KN/m；l=500。00/(2—1）=500。00mm; E——面板的弹性模量：E=9500N/mm;
面板的最大允许挠度值:［ω］=500。00/250=2。00mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0。677×6。40×500.00/（100×9500×3.89×10）=0。7332mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0。7332mm小于面板的最大允许挠度值：［ω］=2。00mm，满足要求!
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七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算:
（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m）：
q1=（24+1。5)×0.3×(0。50/（2。00—1）)=3.83kN/m；(2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.35×（0。5/（2。00—1）)×（2×0.8+0.5）/0。5=0.74kN/m;（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)： 经计算得到,活荷载标准值P1=（2。5+2）×(0.50/(2。00—1)）=2.25kN/m;
2。方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1。2×3.83+1。2×0。74=5.47kN/m； 活荷载设计值P=1。4×2。25=3。15kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=64。00cm；
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I=256。00cm；
方木强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值q=5。47+3.15=8.62kN/m；
最大弯距M=0。1ql2=0.1×5.47×0.8×0。8=0。35kN.m； 最大应力σ=M/W=0.35×10/64000。00=5。47N/mm； 抗弯强度设计值［f］=16N/mm；
方木的最大应力计算值5。47N/mm2小于方木抗弯强度设计值16N/mm2，满足要求！
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方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足：
其中最大剪力：V=0.6×5.47×0.8=2。63kN;
方木受剪应力计算值τ=3×2626。56/(2×60×80）=0。82N/mm；方木抗剪强度设计值[τ］=1。7N/mm；
方木的受剪应力计算值0.82N/mm2小于方木抗剪强度设计值1。70N/mm2,满足要求！
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方木挠度验算：
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最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
q=3。83+0。74=4。56kN/m；
方木最大挠度计算值ω=0.677×4。56×800.00/(100×10000×256。00×10）=0。49mm；
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方木的最大允许挠度［ω］=0。8×1000/250=3.20mm；
方木的最大挠度计算值ω=0。49mm小于方木的最大允许挠度［ω]=3。20mm，满足要求!
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1=（24+1。5)×0。3=7.65kN/m; (2）模板的自重（kN/m)： q2=0。35kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m）： q3=（2。5+2)=4。50kN/m；
q=1。2×(7。65+0。35)+1.4×4。50=15。90kN/m；
梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。
当n=2时：
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当n＞2时：
计算简图(kN）
支撑钢管变形图（m。m）
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支撑钢管弯矩图（kN。m)
经过连续梁的计算得到: 支座反力RA=RB=1。724kN; 最大弯矩Mmax=0。517kN.m； 最大挠度计算值Vmax=1。742mm;
支撑钢管的最大应力σ=0。517×10/4493。0=115.069N/mm支撑钢管的抗压设计强度［f］=205.0N/mm;
支撑钢管的最大应力计算值115.069N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2，满足要求！
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八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算：
按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5)：
R≤Rc
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其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值，取6。40kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1。72kN；
R小于6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
十、立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式
1。梁两侧立杆稳定性验算：
其中N-—立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力：N1=1。72kN；
脚手架钢管的自重：N2=1。2×0。129×4.8=0.74kN;
楼板的混凝土模板的自重：N3=1。2×（0。5/2+(1—0.5）/2）×0。8×0.35=0。17kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载：
N4=1。2×（0。5/2+（1—0.5）/2)×0.8×0.2×（1。5+24)=2。45kN;N=1.72+0。74+0.17+2.45=5.08kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm）：i=1.59； A——立杆净截面面积(cm）:A=4。24; W——立杆净截面抵抗矩（cm）：W=4.49； σ—-钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm）； ［f］--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205。00N/mm; lo-—计算长度(m);
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如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算
lo=k1uh(1)
k1——计算长度附加系数,取值为：1.155;
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3,u=1。70； 上式的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1uh=1。16×1.70×1。5=2.95m； Lo/i=2945。25/15。95=184.71;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。21； 钢管立杆受压应力计算值;σ=5083。00/（0。21×424.12）=57.34N/mm；
钢管立杆稳定性计算σ=57。34N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f］=205.00N/mm2，满足要求！
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2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中N-—立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力：N1=1。724kN;
脚手架钢管的自重：N2=1。2×0。129×(4.8-0.8）=0。62kN； N=1.72+0.62=2。34kN；
φ-—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到； i——计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1。59； A——立杆净截面面积（cm）：A=4.24； W-—立杆净截面抵抗矩(cm）:W=4。49； σ——钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm);
［f］——钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205。00N/mm; lo--计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算
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模板施工专项方案
lo=k1uh（1）
k1——计算长度附加系数，取值为：1。16;
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3,u=1.70； 上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.16×1.70×1。5=2.95m； Lo/i=2945.25/15。95=184.71；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.21; 钢管立杆受压应力计算值；σ=2343。20/（0.21×424.12)=26.44N/mm；
钢管立杆稳定性计算σ=26。44N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f］=205。00N/mm2，满足要求！
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地下车库600×600柱模板计算书
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系.
柱截面宽度B(mm)：600；柱截面高度H（mm)：600；柱模板的总计算高度：H=0。5m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2kN/m；
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一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目：3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:3; 对拉螺栓直径(mm）：M12mm;
2。柱箍信息
柱箍材料：钢楞；截面材料：圆形钢管48×3。0
钢楞截面惯性矩I（cm)：10。78cm；钢楞截面抵抗矩W（cm)：4.49cm； 柱箍的间距（mm):500mm；柱箍肢数:1；
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3。竖楞信息
竖楞材料:木楞；
宽度（mm）:60mm;高度(mm）:80mm; 竖楞肢数：2；
4。面板参数
面板类型：胶合面板;面板厚度（mm):18; 面板弹性模量（N/mm）:9500N/mm； 面板抗弯强度设计值fc(N/mm）：13N/mm； 面板抗剪强度设计值(N/mm）：1.5N/mm；
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5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm）:13N/mm;方木弹性模量E（N/mm)：9500N/mm；
方木抗剪强度设计值ft（N/mm）：1。5N/mm；
钢楞弹性模量E（N/mm:210000N/mm；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm）:205N/mm；
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模板施工专项方案
柱模板设计示意图
计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
1.柱侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值：
其中γ——混凝土的重力密度,取24。00kN/m;
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5。714h;
T——混凝土的入模温度，取25.00℃；
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模板施工专项方案
V——混凝土的浇筑速度，取2。50m/h; H—-模板计算高度，取0。50m； β1--外加剂影响修正系数，取1。20; β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1。15。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为12.000kN/m、65。830kN/m，取较小值12.000kN/m作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=12。000kN/m; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m。
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三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算.本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=270。000mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的2跨连续梁进行计算。
面板计算简图
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1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
其中，M—-面板计算最大弯距(N.mm）； l——计算跨度(竖楞间距）：l=270.00mm； q—-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×12.000×500/1000×0。90=6.480kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2。000×500/1000×0.90=1。260kN/m,式中,0。90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=6。480+1。260=7。740kN/m;
面板的最大弯距：M=0。125×7。740×270.000×270.000=0。7053×10N.mm；
面板最大应力按下式计算:
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其中，σ—-面板承受的应力(N/mm）; M——面板计算最大弯距（N。mm）; W—-面板的截面抵抗矩：
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b：面板截面宽度，h:面板截面厚度；
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W=500×18×18/6=2。7000×10mm；
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f--面板的抗弯强度设计值（N/mm）；f=13N/mm；
面板的最大应力计算值:σ=M/W=0.7053×10/2。7000×10=2。612N/mm;
面板的最大应力计算值σ=2。612N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［σ］=13.000N/mm2,满足要求！建议增大面板的厚度或者增加竖楞的数目！
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2。面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,公式如下：
其中，V—-面板计算最大剪力(N）； l-—计算跨度（竖楞间距）：l=270.000mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×12。000×500/1000×0.90=6。480kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×500/1000×0。90=1。260kN/m，式中，0。90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数.
q=q1+q2=6。480+1.260=7.740kN/m;
面板的最大剪力:V=0。625×7。740×270。000=1306。125N；
截面抗剪强度必须满足下式：
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其中，τ-—面板承受的剪应力(N/mm)； V-—面板计算最大剪力（N）:∨=1306。125N； b-—500mm；
hn--面板厚度（mm）：hn=18mm；
fv——面板抗剪强度设计值(N/mm）:fv=13N/mm；
面板截面受剪应力计算值：τ=3×1306。125/（2×500×18）=0。218N/mm;
面板截面抗剪强度设计值:[fv］=1.5N/mm；
面板截面的受剪应力τ=0。218N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值［fv]=1。500N/mm2，满足要求！
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3。面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,挠度计算公式如下：
其中，ω—-面板最大挠度(mm);
q-—作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m）：q=12。000×500/1000＝6.000kN/m；
l——计算跨度（竖楞间距）:l=270。00mm; E——面板弹性模量(N/mm）：E=9500N/mm； I—-面板截面的惯性矩(mm)；
I=500×18×18×18/12=2。430×10mm；
面板最大容许挠度:[ω]=270.000/250=1.080mm;
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面板的最大挠度计算值：ω=0。521×6.000×270.000/（100×9500×2.430×10)=0。072mm;
面板的最大挠度计算值ω=0。072mm小于面板最大容许挠度设计值[ω］=1。5
080mm,满足要求！
四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=64.000cm3
; I=256.000cm4;
竖楞方木计算简图
1。抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式:
其中，M—-竖楞计算最大弯距(N。mm）； l—-计算跨度(柱箍间距）：l=500mm; q-—作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×12×0。270×0。90=3。499kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2×0.270×0.90=0。680kN/m; q=(3。499+0。680）/2=2。090kN/m;
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其中,σ——竖楞承受的应力（N/mm)； M--竖楞计算最大弯距（N.mm）；
W——竖楞的截面抵抗矩(mm)，W=6.400×10； f——竖楞的抗弯强度设计值（N/mm）；f=13N/mm；
竖楞的最大应力计算值：σ=M/W=0.000×10/6。400×10=0.000N/mm；
竖楞的最大应力计算值σ=0。000N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值［σ]=13。000N/mm2,满足要求！
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2。抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中，V——竖楞计算最大剪力（N）; l——计算跨度（柱箍间距）:l=500mm； q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×12×0.270×0。90=3。499kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2×0.270×0。90=0.680kN/m； q=（3.499+0。680）/2=2.090kN/m;
截面抗剪强度必须满足下式:
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其中,τ--竖楞截面最大受剪应力（N/mm）; V--竖楞计算最大剪力(N）：V=1969。809N； b-—竖楞的截面宽度（mm）：b=60mm; hn——竖楞的截面高度（mm)：hn=80mm；
fv——竖楞的抗剪强度设计值(N/mm）：fv=1。5N/mm；
竖楞截面最大受剪应力计算值：τ=3×0.000/（2×60×80）=0.000N/mm;
竖楞截面抗剪强度设计值:［fv］=1。5N/mm;
竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0。000N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1。500N/mm2，满足要求！
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3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：
其中,ω-—竖楞最大挠度(mm);
q—-作用在竖楞上的线荷载（kN/m):q=12.000×0。270=3。240kN/m； l--计算跨度（柱箍间距)：l=500mm;
E-—竖楞弹性模量（N/mm）：E=9500。00N/mm； I—-竖楞截面的惯性矩（mm），I=2。560×10；
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竖楞最大容许挠度:［ω]=500/250=2.000mm;
竖楞的最大挠度计算值ω=0。000mm小于竖楞最大容许挠度［ω]=2。000mm,满足要求！
五、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=4。490cm； I=10.780cm；
柱箍为2跨,按集中荷载两跨连续梁计算（附计算简图)：
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B方向柱箍计算简图
其中P-—竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN），竖楞距离取B方向的； P=（1。2×12×0.90+1。4×2×0。90）×0。270×500/1000/1=2。090kN；
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B方向柱箍剪力图（kN)
最大支座力:N=2.876kN；
B方向柱箍弯矩图（kN。m）
最大弯矩：M=0。214kN.m；
B方向柱箍变形图(mm）
最大变形：V=0.0059mm;
1。柱箍抗弯强度验算
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柱箍截面抗弯强度验算公式
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.214kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=4.490cm；
B边柱箍的最大应力计算值:σ=47。6615N/mm； 柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm;
B边柱箍的最大应力计算值σ=47。661N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205。000N/mm2,满足要求！
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2。柱箍挠度验算
经过计算得到:ω=0。0059mm；
柱箍最大容许挠度：［ω]=600/2/250=1。200mm；
柱箍的最大挠度ω=0.0059mm小于柱箍最大容许挠度[ω］=1。200mm,满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下：
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其中N—-对拉螺栓所受的拉力； A—-对拉螺栓有效面积（mm）;
f--对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170.000N/mm； 查表得：
对拉螺栓的型号:M12； 穿墙螺栓有效直径:9.85mm; 穿墙螺栓有效面积：A=76mm；
对拉螺栓所受的最大拉力:N=2。876kN。
对拉螺栓最大容许拉力值:[N］=1.70×10×7。600×10—=12。920kN;
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对拉螺栓所受的最大拉力N=2.876kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12。920kN，对拉螺栓强度验算满足要求！
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=4。490cm； I=10.780cm；
柱箍为2跨，按两跨连续梁计算(附计算简图):
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H方向柱箍计算简图
其中P—-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；
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P=（1。2×12×0。90+1。4×2×0。90）×0。220×500/1000/1=1。703kN；
H方向柱箍剪力图(kN）
最大支座力:N=1。9582kN；
H方向柱箍弯矩图（kN。m) 最大弯矩：M=0.140kN。m;
H方向柱箍变形图（mm)
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最大变形：V=0.0048mm;
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0。140kN。m; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4。490cm； H边柱箍的最大应力计算值：σ=31。180N/mm； 柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm;
H边柱箍的最大应力计算值σ=31。180N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f］=205。000N/mm2,满足要求！
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2。柱箍挠度验算
经过计算得到：V=0。006mm；
柱箍最大容许挠度：［V］=300。00/250=1.200mm；
柱箍的最大挠度V=0。006mm小于柱箍最大容许挠度［V］=1.200mm，满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下：
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其中N——对拉螺栓所受的拉力; A—-对拉螺栓有效面积（mm);
f-—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170。000N/mm; 查表得:
对拉螺栓的直径:M12； 穿墙螺栓有效直径:9。85mm； 穿墙螺栓有效面积：A=76mm;
对拉螺栓最大容许拉力值：［N］=1.70×10×7。600×10=12。920kN； 对拉螺栓所受的最大拉力:N=1。9582kN。
对拉螺栓所受的最大拉力N=1。9582kN小于对拉螺栓最大容许拉力值［N］=12。920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
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模板施工专项方案
标准层180厚楼板模板计算书
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制.
一、参数信息：
1。脚手架参数
横向间距或排距：1。00m;纵距：1.00m；步距：1。50m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0。10m；脚手架搭设高度：2.90m； 采用的钢管:Φ48×3.0mm；
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数：0.80； 板底支撑连接方式：方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重：0。350kN/m；混凝土与钢筋自重：25.000kN/m；
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模板施工专项方案
楼板浇筑厚度:180。00mm; 施工均布荷载标准值：1。000；
3。楼板参数
钢筋级别：二级钢HRB335（20MnSi）；楼板混凝土强度等级：C30; 每层标准施工天数：5；每平米楼板截面的钢筋面积:1440.000mm2
； 楼板的计算宽度:5.40m；楼板的计算厚度:180。00mm； 楼板的计算长度：4.50m；施工平均温度:25.000℃；
4。木方参数
木方弹性模量E:9500。000N/mm2
；木方抗弯强度设计值：13。00N/mm2
木方抗剪强度设计值1。40N/mm2;木方的间隔距离:300。00mm； 木方的截面宽度：60。00mm；木方的截面高度：80。00mm；
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模板施工专项方案
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
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W=6。000×8。000×8。000/6=64.00cm；
I=6。000×8。000×8。000×8。000/12=256。00cm；
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方木楞计算简图
1.荷载的计算:
（1）钢筋混凝土板自重(kN/m）： q1=25.000×0.300×0。180=1.350kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）： q2=0。350×0.300=0.105kN/m；
(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1=(1。000+2。000）×1。000×0.300=0。900kN；
2。方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1。2×(q1+q2）=1.2×（1。350+0。105）=1.746kN/m； 集中荷载p=1。4×0.900=1。260kN；
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最大弯距M=Pl/4+ql/8=1。260×1。000/4+1。746×1。000/8=0.533kN； 最大支座力N=P/2+ql/2=1。260/2+1.746×1。000/2=1.503kN； 方木最大应力计算值σ=M/W=0。533×10/64000。00=8.328N/mm； 方木的抗弯强度设计值［f]=13.0N/mm；
方木的最大应力计算值为8。328N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13。0N/mm2，满足要求!
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3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下： Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足： T=3Q/2bh〈[T］
其中最大剪力:Q=1。746×1。000/2+1。260/2=1。503kN;
3
2
方木受剪应力计算值T=3×1。503×10/(2×60.000×80。000）=0。470N/mm;
方木抗剪强度设计值［T]=1。400N/mm；
方木的受剪应力计算值0。470N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1。400N/mm2，满足要求！
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4。方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
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模板施工专项方案
均布荷载q=q1+q2=1.455kN/m； 集中荷载p=0。900kN；
最大挠度计算值V=5×1.455×1000。0/(384×9500。000×2560000。000）+900。000×1000。0/(48×2560000.000×9500。000）=1.550mm；
最大允许挠度［V］=1000.0/250=4。000mm；
方木的最大挠度计算值1.550mm小于方木的最大允许挠度4.000mm，满足要求！
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三、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1。746×1。000+1。260=3.006kN；
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支撑钢管计算弯距图（kN。m)
最大弯矩Mmax=0。803kN。m; 最大变形Vmax=0.0003mm； 最大支座力Qmax=6.815kN； 最大应力σ=12。547N/mm;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205。000N/mm;
支撑钢管的最大应力计算值12.547N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205。000N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于1000。0/150与10mm,满足要求！
2
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四、扣件抗滑移的计算：
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96
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模板施工专项方案
页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际
的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）：
R≤Rc
其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN; R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R=6。815kN；
R〈12。80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1。静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）: NG1=0。129×2。900=0.374kN；
（2)模板的自重（kN)：
NG2=0。350×1。000×1。000=0。350kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重(kN）:
NG3=25.000×0。180×1。000×1.000=4。500kN;
静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=5.224kN;
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2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=(1。000+2。000）×1。000×1.000=3.000kN；
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1。2NG+1.4NQ=10.469kN；
六、立杆的稳定性计算：
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N—-立杆的轴心压力设计值(kN):N=10.469kN； φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i查表得到; i-—计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1。59cm； A—-立杆净截面面积(cm）：A=4。24cm； W—-立杆净截面模量(抵抗矩）(cm)：4。49cm; σ-—钢管立杆受压应力计算值(N/mm)；
［f］—-钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205。000N/mm； L0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算 L0=h+2a
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。100m；
得到计算结果:
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模板施工专项方案
立杆计算长度L0=h+2a=1。5002×0.100=1。700m； L0/i=1700。000/15.945=107
由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；
2
钢管立杆受压应力计算值；σ=10469.000/（0.537×489.000）=39。868N/mm；
立杆稳定性计算σ=39。868N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值［f]=205.000N/mm2，满足要求！
七、楼板强度的计算：
1。楼板强度计算说明
验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4。5M，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑.
宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,配置面积As=1440mm，fy=300N/mm. 板的截面尺寸为b×h=5400mm×180mm，截面有效高度ho=160mm.
按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天。..的 承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下：
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模板施工专项方案
2。验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m,短边为5。4m；
q=2×1。2×（0。350+25.000×0.180）+1×1.2×(0。374×5×6/4。5/5.4)+1。4×（1。000+2.000)=16。394kN/m；
单元板带所承受均布荷载q=4。5×16。394=73。774kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0616×73.774×5.400=132。431kN。m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到5天龄期混凝土强度达到63。01％,C30混凝土强度在5天龄期近似等效为C18.902。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9。010N/mm；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/(b×ho×fcm）=1440.000×300/（5400。000×160。000×9.010）=0。055
2
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模板施工专项方案
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs=0.053
此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αs×b×ho×fcm=0。053×5400。000×160.000×9.010×10—=66。
2
2
6
014kN。m；
结论:由于∑Mi=M1+M2=66.014<=Mmax=132.431
所以第5天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保留。
3。验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4。5m，短边为5。4m；
q=2×1.2×(0.350+25。000×0.180)+2×1.2×（0。374×5×6/4.5/5。4)+1。4×（1.000+2。000）=16.949kN/m；
单元板带所承受均布荷载q=4.5×16。949=76.269kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0。0616×76.269×5。400=136.910kN。m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到10天龄期混凝土强度达到80。00％,C30混凝土强度在10天龄期近似等效为C24。000.
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.440N/mm;
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
- 106 - ****建设股份有限公司
2
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模板施工专项方案
ξ=As×fy/（b×ho×fcm)=1440。000×300/（5400。000×160.000×11.440）=0.044
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs=0.043
此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αs×b×ho×fcm=0。043×5400。000×160。000×11。440×10=68。003kN.m；
结论：由于∑Mi=M1+M2=66.014+68。003=134.017<=Mmax=136。910
所以第10天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第3层以下的模板支撑必须保留。
2
2
-6
4.验算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m，短边为5.4m;
q=2×1。2×（0.350+25。000×0。180）+3×1。2×（0.374×5×6/4。5/5.4）+1。4×(1。000+2。000）=17。503kN/m；
单元板带所承受均布荷载q=4。5×17.503=78.763kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0616×78.763×5。400=141。387kN。m；
因平均气温为25℃,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到15天龄期混凝土强度达到89。13％，C30混凝土强度在15天龄期近似等效为C26。740。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12。746N/mm；
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2
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模板施工专项方案
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ=As×fy/（b×ho×fcm）=1440。000×300/(5400。000×160。000×12。746）=0.039
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs=0。038
此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αs×b×ho×fcm=0。038×5400。000×160.000×12.746×10=66.956kN。m；
结论:由于∑Mi=M1+M2=66。014+68。003+66。956=200。973>Mmax=141.387
所以第15天楼板强度足以承受上面楼层传递下来的荷载。
模板支持可以拆除。
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地下车库200厚顶板模板计算书
- 108 - ****建设股份有限公司
模板施工专项方案
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）等规范编制.
一、参数信息：
1。脚手架参数
横向间距或排距：1。00m；纵距：1。00m；步距：1。50m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0。10m；脚手架搭设高度:3。60m； 采用的钢管：Φ48×3。50mm;
扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数：0。80; 板底支撑连接方式:方木支撑;
2。荷载参数
模板与木板自重：0。350kN/m；混凝土与钢筋自重：25.000kN/m; 楼板浇筑厚度：200.00mm; 施工均布荷载标准值:1。000；
2
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3。楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB335（20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C35； 每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积：1440。000mm； 楼板的计算宽度：8。40m；楼板的计算厚度：200。00mm； 楼板的计算长度:8.40m;施工平均温度：25。000℃；
2
4。木方参数
木方弹性模量E:9500。000N/mm；木方抗弯强度设计值:13。00N/mm木方抗剪强度设计值1。40N/mm；木方的间隔距离：300.00mm； 木方的截面宽度：60。00mm;木方的截面高度：80。00mm；
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2
模板施工专项方案
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
- 110 - ****建设股份有限公司
模板施工专项方案
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W=6。000×8。000×8.000/6=64.00cm；
I=6。000×8.000×8。000×8。000/12=256。00cm；
4
方木楞计算简图
1。荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重（kN/m）： q1=25.000×0.300×0.200=1。500kN/m；
（2）模板的自重线荷载(kN/m）: q2=0。350×0。300=0。105kN/m;
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）： p1=（1.000+2.000）×1.000×0.300=0.900kN；
2。方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载q=1。2×（q1+q2）=1。2×（1。500+0.105)=1.926kN/m； 集中荷载p=1。4×0。900=1。260kN;
- 111 - ****建设股份有限公司
模板施工专项方案
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最大弯距M=Pl/4+ql/8=1.260×1。000/4+1。926×1.000/8=0。556kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.926×1。000/2=1.593kN; 方木最大应力计算值σ=M/W=0。556×10/64000.00=8。688N/mm; 方木的抗弯强度设计值[f］=13。0N/mm；
26
2
方木的最大应力计算值为8.688N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13。0N/mm2,满足要求!
3。方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下： Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<［T］
其中最大剪力：Q=1。926×1。000/2+1.260/2=1。593kN；
3
2
方木受剪应力计算值T=3×1。593×10/（2×60。000×80。000)=0。498N/mm；
方木抗剪强度设计值[T］=1.400N/mm；
方木的受剪应力计算值0.498N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1。400N/mm2,满足要求!
2
4。方木挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
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模板施工专项方案
均布荷载q=q1+q2=1.605kN/m; 集中荷载p=0.900kN；
最大挠度计算值V=5×1.605×1000。0/（384×9500.000×2560000。000)+900.000×1000。0/（48×2560000.000×9500。000)=1.630mm；
最大允许挠度［V]=1000。0/250=4.000mm；
方木的最大挠度计算值1.630mm小于方木的最大允许挠度4.000mm，满足要求！
3
4
三、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1。926×1.000+1.260=3。186kN；
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模板施工专项方案
支撑钢管计算弯距图（kN。m）
最大弯矩Mmax=0.851kN。m； 最大变形Vmax=0.0003mm； 最大支座力Qmax=7。223kN； 最大应力σ=13。297N/mm；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm；
支撑钢管的最大应力计算值13。297N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205。000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000。0/150与10mm，满足要求!
2
2
四、扣件抗滑移的计算：
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96
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模板施工专项方案
页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际
的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）：
R≤Rc
其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值,取12。80kN； R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R=7。223kN；
R<12。80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值（轴力)：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重（kN）: NG1=0。129×3.600=0。464kN;
（2）模板的自重(kN)：
NG2=0。350×1。000×1。000=0。350kN；
(3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25。000×0.200×1。000×1。000=5.000kN;
静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=5。814kN;
- 115 - ****建设股份有限公司
模板施工专项方案
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=(1.000+2。000）×1。000×1.000=3.000kN；
3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1。2NG+1.4NQ=11。177kN；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N-—立杆的轴心压力设计值（kN）:N=11。177kN； φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i查表得到; i——计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1.58cm； A——立杆净截面面积(cm）：A=4.89cm； W——立杆净截面模量(抵抗矩）(cm)：5。08cm； σ—-钢管立杆受压应力计算值(N/mm）；
[f］-—钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205。000N/mm； L0-—计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》,由下式计算 L0=h+2a
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。100m；
得到计算结果：
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模板施工专项方案
立杆计算长度L0=h+2a=1.5002×0.100=1.700m; L0/i=1700.000/15.782=108
由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；
2
钢管立杆受压应力计算值；σ=11177.000/（0.530×489.000）=43.126N/mm；
立杆稳定性计算σ=43.126N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值［f]=205。000N/mm2，满足要求！
七、楼板强度的计算：
1.楼板强度计算说明
验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取8。4M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑.
宽度范围内配置Ⅱ级钢筋，配置面积As=1440mm,fy=300N/mm。 板的截面尺寸为b×h=8400mm×200mm,截面有效高度ho=180mm。
按照楼板每8天浇筑一层,所以需要验算8天、16天、24天.。.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
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- 117 - ****建设股份有限公司
模板施工专项方案
2。验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8。4m,短边为8。4m;
q=2×1。2×(0。350+25.000×0.200）+1×1。2×(0。464×9×9/8.4/8。4）+1.4×（1.000+2。000)=17.680kN/m；
单元板带所承受均布荷载q=8。4×17。680=148.509kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×148.509×8。400=537。562kN。m;
因平均气温为25℃,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天龄期混凝土强度达到74。74%,C35混凝土强度在8天龄期近似等效为C26。160.
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12。482N/mm；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/（b×ho×fcm）=1440.000×300/(8400.000×180。000×12。482）=0。023
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模板施工专项方案
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs=0。023
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1=αs×b×ho×fcm=0。023×8400.000×180。000×12。482×10=78.133kN。m；
结论:由于∑Mi=M1+M2=78。133<=Mmax=537.562
所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保留。
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3。验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8。4m，短边为8.4m；
q=2×1.2×(0.350+25。000×0.200）+2×1。2×（0。464×9×9/8。4/8.4)+1.4×(1。000+2。000）=18。319kN/m；
单元板带所承受均布荷载q=8。4×18.319=153。883kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0。0513×153。883×8。400=557.015kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到16天龄期混凝土强度达到90.54％,C35混凝土强度在16天龄期近似等效为C31.691.
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15。121N/mm；
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- 119 - ****建设股份有限公司
模板施工专项方案
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ=As×fy/（b×ho×fcm)=1440.000×300/(8400。000×180。000×15.121）=0.019
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs=0.019
此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αs×b×ho×fcm=0.019×8400。000×180。000×15.121×10=78.191kN。m;
结论：由于∑Mi=M1+M2=78.133+78。191=156。324〈=Mmax=557.015
所以第16天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载.
第3层以下的模板支撑必须保留。
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4。验算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8。4m，短边为8。4m；
q=2×1。2×(0.350+25.000×0。200)+3×1。2×（0.464×9×9/8。4/8。4）+1。4×（1。000+2。000）=18。959kN/m；
单元板带所承受均布荷载q=8。4×18。959=159.257kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0。0513×159。257×8。400=576。467kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到24天龄期混凝土强度达到99。17%，C35混凝土强度在24天龄期近似等效为C34。711。
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模板施工专项方案
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混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16。562N/mm;
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440。000×300/(8400.000×180。000×16。562)=0.017
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs=0.017
此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αs×b×ho×fcm=0.017×8400。000×180。000×16.562×10—=76。
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628kN。m；
结论：由于∑Mi=M1+M2=78。133+78。191+76。628=232.952<=Mmax=576.467
所以第24天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
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模板施工专项方案
地下车库及标准层模板
部位 标准层剪力墙 地下车库剪力墙 部位 600×600柱 部位 标准层350×600梁 模板 18胶合板 立杆纵向间距 0.8 m 立杆横向间距 0.8 m 立杆步距 穿梁螺杆 扣件 型号 Φ12圆钢 Φ12圆钢 水平间距 600 600 竖向间距 300 300 梁底木方 60×80木方＠300 60×80木方＠300 主龙规格 60×80木方@600 60×80木方＠600 龙骨 次龙骨规格 60×80木方＠300 60×80木方＠300 模板 18胶合板 18胶合板 模板 18胶合板 型号 Φ14圆钢 Φ14圆钢 穿墙螺杆 水平间距 600 600 对拉螺杆 型号 Φ12圆钢 竖向间距 500 龙骨 竖向间距 400 400 柱箍 Φ48钢管@500 次龙骨 60×80木方＠200 主龙规格 Φ48钢管 Φ48钢管 主龙骨间距 400 400 次龙骨规格 60×80木方 60×80木方 次龙骨间距 200 200 1。5m 单扣 地下车库500×800梁18胶合板 0。8 m 0.5m 1。5m 单扣 模板 注:500×800梁底增加承重立杆一根，与梁两侧立杆距离0.5 m 部位 标准层180厚楼板 地下车库200厚顶板 模板 18胶合板 18胶合板 立杆纵向间距 1 m 1 m 立杆横向间距 1 m 1 m 立杆步距 1。5m 1。5m 扣件 双扣 双扣 支撑高度 2.9 m 3.6 m 板底木方 60×80木方＠300 60×80木方＠300
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