扣件式脚手架计算

目 录 一、编制依据 1 二、工程概况 1

三、本工程外脚手架总体方案的选定 1 四、使用材料 2

五、落地式双排钢管脚手架搭设要求 3 六、悬挑式脚手架的搭设要求 9 七、脚手架搭设的质量要求 14 八、脚手架的安全操作 14 九、脚手架的拆除工作 16 十、脚手架理论计算书 18 1、落地式脚手架计算 18 2、悬挑式脚手架计算 29 十一、附图 45

一、编制依据

1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002年版） JGJ130-2001

2、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91 3、建筑施工安全检查标准 JGJ59-99 4、新华物流配送中心综合楼观察施工图纸 二、工程概况

新华物流配送中心综合楼工程位于郑州市郑东新区郑汴路与泰山路交叉口东南角。该工程南邻新华物流中心、北邻郑汴路，东侧紧邻崂山二路，西侧紧邻泰山路。

本建筑为高层公共建筑，为框架核心筒结构，主要功能为办公。建筑高度47.400米，由十二层的主楼、三层的裙房及一层的地下室组成。地上建筑面积28349.3m2；地下建筑面积5357.17 m2。建筑

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相对标高±0.000相对于绝对标高93.200m，室内外高差0.6m。地下一层主楼层高为4.8m、4.2m，地上一～三层层高为4.5m，四层层高为4.2m，标准层五～十二层层高为3.6m，屋面层层高为3.6m。 三、本工程外脚手架总体方案的选定

根据本工程实际现场施工情况，为确保主体工程的施工进度和安全，结合《建筑施工手册》（I•脚手架部分）和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130 -2001）的标准。本工程中脚手架搭设形式如下：

一、整个地下一层结构施工和主楼地上二层结构施工采用落地式双排钢管脚手架。脚手架搭设在外墙外侧1.35m宽底板上或回填土部位处；

二、三层裙房结构施工全部采用落地式双排钢管脚手架。由于裙房首层结构往里收缩，首层楼板厚250，设计荷载20KN/m2，故脚手架搭设在首层楼板上。

三、两座主楼三层及以上结构施工采用悬挑式双排钢管脚手架，全封闭随结构层施工搭设；第一次悬挑为二至四层，立杆采用单立杆，悬挑水平杆采用Φ48x3.5普通钢管，与楼板连接固定件采用Φ16的圆钢预埋，总高度为13.5m（见附图1、2）；第二次悬挑为主楼东、南、西三面五层至十二层（见附图1）。北面由于结构往里收，采用在四层顶板上开始搭设落地式双排脚手架，在四层顶板下面楼层的相应位置搭设双排架将脚手架荷载卸至基础底板（见附图2）。钢管上涂刷红白相间油漆标识，外侧满挂绿色密目式安全网围护。 四、使用材料

1、钢管应采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准《炭素结构钢》(GB700-)中Q235-A 级钢的规定。

2、钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm 的焊接钢管。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6m，小横杆长度1.2～1.4m。

3、根据《钢管脚手架扣件》(15831)的规定，扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔、砂眼，残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。

4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

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5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。 6、扣件表面应进行防锈处理。

7、脚手板应采用松木制作，厚度不小于50mm，宽度200～300mm，长度4m，其材质应符合国家现行标准《木结构设计规定》(GBJ5—88)中对II 级木材的规定，不得有开裂、腐朽。脚手板两端80㎜处用直径1.2mm 的镀锌铁丝箍绕2～3 圈固定。

8、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。

五、落地式双排钢管脚手架搭设要求

落地式脚手架搭设必须严格按照《建筑施工手册》（I•脚手架部分）和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）施工。结合本工地实际现场施工情况。具体如下：

1、整个地下一层结构施工和主楼地上二层结构施工采用落地式双排钢管脚手架。脚手架搭设在外墙外侧1.35m宽底板上或回填土部位处；三层裙房结构施工全部采用落地式双排钢管脚手架。由于裙房首层结构往里收缩，首层楼板厚250，设计荷载20KN/m2，故脚手架搭设在首层楼板上。两个不同部位的搭设高度都约15m高，底板混凝土或首层楼板混凝土施工完成后，混凝土强度达到1.2Mpa后，方可进行脚手架搭设，脚手架底部必须加垫50厚x200宽x4000长脚手板垫板，落地钢管不得直接落在混凝土面上。底板施工完毕后，及时进行回填土，脚手架坐落在回填土上的先在回填土上浇筑100mm厚C15混凝土垫层，保证脚手架基底稳定。

2、脚手架的构造尺寸：落地式双排脚手架立杆横向间距为1.2m，纵向间距为1.5m，大小横杆的步距为1.5m。内立杆距离结构外沿不大于300mm。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮200㎜处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

3、搭设顺序：垫板→竖立杆并搭设扫地杆→搭设水平纵横杆→设置抛撑→设置剪刀撑→斜杆和连墙杆→铺脚手板→栏杆剪刀撑→挂安全网。

4、垫板采用木垫板，应准确地放在定位线上，立杆底部应设通长的垫板。双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。 5、搭设立杆的要求：

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(1)、底部立杆必须采用不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆，立杆连接采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。立杆接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500㎜，对接接头中心距纵向水平杆轴心线的距离应不小于步距的三分之一。

(2)、立杆接头除顶层可用搭接连接外，其余接头必须采用对接扣件连接，搭接连接的长度不少于1m ，不少于3个转向扣件固定。

(3)、周边脚手架应从一个角度开始向两边延伸交圈搭设，“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设，且同时与墙体连接牢固。 6、搭设纵向水平杆的要求：

(1)、纵向水平杆应水平设置，钢管长度不宜小于3跨。

(2)、接头宜采用对接扣件连接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500㎜，各接头中心距立杆轴心距离应小于1/3跨。当采用搭接连接时，其搭接长度不应小于1m ，不少于2个旋转扣件固定，其固定距离不应小于800㎜ ，扣件中心至杆端的距离不小于150㎜ 。

(3)、纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆连接固定。 (4)、脚手架应采用闭合形式，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。 7、搭设横向水平杆的要求：

(1)、横向水平杆应用直角扣件架设在纵向水平杆的上方。凡立杆与纵向水平杆交叉处均必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150㎜，横杆间距应与立杆间距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立杆之间在等间距设置增设1～2 根横杆，其最大间距不大于750㎜。

(2)、脚手架横向水平杆外端伸出纵向水平杆外不应小于10cm，靠墙一端距墙装饰面距离不应大于100㎜。

8、搭设剪刀撑的要求：

(1)、脚手架应在整个长度和高度方向上设置剪刀撑，沿脚手架两端和转角处起布置。剪刀撑和连墙

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件应及时设置，不得滞后脚手架搭设超过2步。

(2)、每副剪刀撑跨越立杆应不少于4根，也不超过7根，与纵向水平杆呈45°～60°夹角。 (3)、剪刀撑应设置在脚手架外立杆外侧，一根斜杆用旋转扣件固定在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4 个扣结点。所有旋转扣件中心线至主节点距离不大于150㎜，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在300㎜内。杆件接头用搭接连接，搭接长度不小于1m，不少于3个旋转扣件固定，固定距离为300㎜。 9、搭设扫地杆的要求：

(1)、纵向扫地杆应用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。 (2)、横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

(3)、当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定。高低差不大于1m。

(4)、靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 10、连墙件的搭设要求：

(1)、宜靠近主节点设置，偏离主节点的位置不宜大于300mm。

(2)、在设置第一排连墙件前，应每隔6跨设一道抛撑，以确保架子稳定。应从底层第一根纵向横杆开始设置连墙件，且宜用菱形、方形和矩形布置，确保每根连墙件的覆盖面不大于40m2。（JGJ130-2001）

(3)、所有连墙件均采用钢管与结构框架柱四面抱或脚手架钢管预埋作钢性连结。连墙件水平间距4.5m，垂直间距按楼层每层设置且不大于4m。连墙件伸出扣件的距离应大于100㎜。

(4)、一字型和开口型脚手架的两端必须设置连墙件。

(5)、当脚手架下部暂不能放置连墙件时，可临时搭设抛撑，抛撑用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面夹角应在45°～60°之间。在搭设好连墙件方可拆除抛撑。

(6)、未设置连墙件的架子自由高度不应大于6m，搭设连墙件时须等砼的强度达到设计值的40%以上方可进行。

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(7)、在主体结构及外墙装饰施工期间，严禁拆卸所有连墙件。 11、脚手板.

采用厚50㎜、宽200～300㎜、长度不少于4m的松木板作为脚手板，脚手板设置在3 根横向水平杆上。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆各杆距脚手板接缝的距离均不大于150㎜。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于150㎜。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。 12、防护措施:

(1)、脚手架外侧满挂绿色密目式立网围护（规格6×1.5m），用网绳或铁丝与大横杆绑扎。架内首层水平网应设置在脚手架第一步架上。水平安全网、密目安全网应选用合格的指定产品。

(2)、在架内高度4.5m处设首层水平网隔离层，往上每隔4步距（即6米）设置水平网隔离层防护。脚手架作业层必须设防护栏杆，满铺脚手板，一道挡脚板，外杆内侧立挂密目安全网。

(3)、脚手架出入口的两侧内外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞1～2步，立柱用短钢管斜撑相互联系。上方悬空处加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用转向扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件的中心至主节点距离在150㎜内。

(4)、电梯井门洞口防护设施高度不小于1.5m，采用封闭式防护栏，用φ12螺纹钢筋焊制。水平间距300㎜，竖立间距150㎜，且刷漆（红、白相间）。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢管支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯内不准做垂直运输通道或垃圾通道。

(5)、结构临边防护：在结构内距结构外边沿50cm处设置全封闭式护栏，用钢管搭设，高度1.5m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设长杆一道，每隔5m设三角架或与墙体拉接，涂刷红白相间油漆，挂醒目牌、夜间挂警示灯。临边1m远范围内禁止堆料或停放机具。

(6)、脚手架搭设必须交圈进行，同时挂好安全网围护。施工中注意不得在脚手架上堆放建筑材料、模板、杂物等，操作层施工荷载不大于3KN/m2（JGJ130-2001，表4.2.2），必须定期检查清理，脚手架搭好完毕后必须有相关负责人员检查验收合格后方可使用。

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(7)、防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针用φ12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设在脚手架的四角立杆上，与大横杆形成避雷网络。接地线用40×4镀锌扁钢，接地电阻不大于1Ω。 13、人行梯道（人行马道）的搭设；

人行梯道的斜道的宽不宜小于1m，坡度比在1:2.5～3.5之间为宜，立杆间距不大于1.5m，且要有足够的剪刀撑和斜杆，确保其稳定可靠。斜道上满铺50㎜厚脚手板，钉上防滑条，两边搭设上下两道护身杆并刷漆做标识。马道需要自下向上连续循环设置且加设连墙件与墙体连结，高度是层高的1/2，休息平台的外围均按规定设置栏杆和挡脚板。踏步板可用双钢管制作或钉防滑条而成，一般步距为250～300㎜为宜。上人马道外要满挂安全网进行围护。 六、悬挑式脚手架的搭设要求

主楼首层以上部分结构使用悬挑式双排脚手架。第一次悬挑为二至四层，立杆采用单立杆，悬挑水平杆采用Φ48x3.5普通钢管，与楼板连接固定件采用Φ16的圆钢预埋，总高度为13.5m；第二次悬挑为主楼东、南、西三面五层至十二层。北面由于结构往里收，采用在四层顶板上开始搭设落地式双排脚手架，在四层顶板下面楼层的相应位置搭设双排架将脚手架荷载卸至基础底板。悬挑架和四层顶板上的双排架均在八层至九层间进行一次卸荷载措施，总高度为32.4m（具体做法见附图1、2），立杆采用单立杆，悬挑水平杆采用14号工字钢钢梁，与楼板连接固定件采用Φ16的圆钢预埋，立杆的纵距为 1.50m，立杆的横距为0.90m，立杆的步距为1.50 m；内排架距离墙长度不大于200㎜；连墙件布置取两步三跨，竖向间距根据楼层高度确定3.6m，水平间距4.5m，采用单扣件连接。 1、脚手架搭设工艺流程：

结构施工时预埋固定件→放置工字钢→安装工字钢上第一道横杆→竖立杆并与第一道横杆连接→工字钢以上200㎜高度安装扫地杆→安装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆连接→安装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安装第一步小横杆→安装第二步大横杆→安装第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆连接(安装连接件后拆除)→安装第三、四步大横杆和小横杆→安装二层连墙件→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，安装防护及档脚板、挂安全网。 2、预埋固定件：

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固定件采用Φ16的圆钢制作，结构施工时预埋入楼层结构中，埋入部分必须满足钢筋的锚固长度要求。

3、放置工字钢：

悬挑钢梁采用14号工字钢，钢梁锚固长度1.5m、悬挑长度1.2m，特殊部位的悬挑钢梁悬挑长度大于1.2m时锚固长度相应增长。混凝土结构施工完毕后放置钢梁，保证锚固长度。 4、钢丝拉绳

采用Φ15.5的钢丝拉绳，拉接在每根悬挑梁端部和上层结构平面上，钢丝绳必须拉紧，上层结构埋置钢管作为钢丝绳拉接点。结构外边沿为框架梁，在框架梁上预留洞直径48mm，钢丝绳穿入框架梁，在框架梁内侧与钢管拉接固定。 5、脚手架搭设 (1)、搭设立杆的要求：

① 钢梁上面距端头100㎜、1000㎜处焊接Φ18的钢筋立棍高150㎜，立杆直接落座在悬挑钢梁上将钢筋立棍套在钢管内部，防止立杆滑落，底部立杆必须采用不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆，立杆连接采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。立杆接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500㎜，对接接头中心距纵向水平杆轴心线的距离应不小于步距的三分之一。

② 立杆接头除顶层可用搭接连接接外，其余接头必须采用对接扣件连接，搭接连接的长度不少于1m ，不少于3个转向扣件固定。周边脚手架应从一个角度开始向两边延伸交圈搭设。 (2)、搭设纵向水平杆的要求：

纵向水平杆应水平设置，钢管长度不宜小于3跨。接头宜采用对接扣件连接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500㎜，各接头中心距立杆轴心距离应小于1/3跨。当采用搭接连接时，其搭接长度不应小于1m ，不少于3个旋转扣件固定，扣件中心至杆端的距离不小于150㎜。纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆连接固定。

(3)、搭设横向水平杆的要求：

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① 横向水平杆应用直角扣件架设在纵向水平杆的上方。凡立杆与纵向水平杆交叉处均必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150㎜，横杆间距应与立杆间距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立杆之间在等间距设置增设1～2 根横杆，其最大间距不大于750㎜。

② 脚手架横向水平杆外端伸出纵向水平杆外不应小于100㎜，靠墙一端距墙装饰面距离不应大于100㎜。

(4)、搭设剪刀撑的要求：

① 脚手架应在整个长度和高度方向上设置剪刀撑，沿脚手架两端和转角处起布置。剪刀撑和连墙件应及时设置，不得滞后脚手架搭设超过2步。

② 每副剪刀撑跨越立杆应不少于4根，也不超过7根，与纵向水平杆呈45°～60°夹角。 ③ 剪刀撑应设置在脚手架外立杆外侧，一根斜杆用旋转扣件固定在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4 个扣结点。所有旋转扣件中心线至主节点距离不大于150㎜，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在300㎜内。杆件接头用搭接连接，搭接长度不小于1m，不少于3个旋转扣件固定。 (5)、连墙件的搭设要求：

① 宜靠近主节点设置，偏离主节点的位置不宜大于300mm。应从底层第一根纵向横杆开始设置连墙件，且宜用菱形、方形和矩形布置，确保每根连墙件的覆盖面不大于40m2。

②所有连墙件均采用钢管与结构框架柱四面抱或脚手架钢管预埋作钢性连结。连墙件水平间距4.5m，垂直间距按楼层每层设置且不大于3m。连墙件伸出扣件的距离应大于100㎜。在主体结构及外墙装饰施工期间，严禁拆卸所有连墙件。 (6)、脚手板.

采用厚50㎜、宽200～300㎜、长度不少于4m的松木板作为脚手板，脚手板设置在3 根横向水平杆上。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆各杆距脚手板接缝的距离均不大于150㎜。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于150㎜。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。在悬挑架的最下一层（悬挑层）和操作层必须满铺脚手板，并在最下一层挂两层大眼网

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和一层密目网防止落物。 (7)、防护措施.

① 脚手架外侧满挂绿色密目式立网围护（规格6×1.5m），用网绳或铁丝与大横杆绑扎。架内第一道水平网应设置在脚手架第一步架上。水平安全网、密目安全网应选用合格的指定产品。 ② 在架内高度3m处设首层水平网隔离层，往上每隔4步距（即6米）设置水平网隔离层防护。脚手架作业层必须设防护栏杆，满铺脚手板，一道挡脚板，外杆内侧立挂密目安全网。

③ 电梯井门洞口防护设施高度不小于1.5m，宜用封闭式防护门，用φ12螺纹钢筋焊制。水平间距300㎜，竖立间距150㎜，且刷漆（红、白相间）。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢管支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯内不准做垂直运输通道或垃圾通道。

④ 结构临边防护：在结构内50cm处设置全封闭式护栏，用钢管搭设，高度不小于1.5m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设长杆一道，每隔5m设三角架或与墙拉接，涂刷红白相间油漆，挂醒目牌、夜间挂警示灯。临边1m远范围内禁止堆料或停放机具。

⑤ 脚手架搭设必须交圈进行，同时挂好安全网围护。施工中注意不得在脚手架上大量堆放建筑材料、模板、杂物等，操作层施工荷载不大于3KN/m2，必须定期检查清理，脚手架搭好完毕后必须有相关负责人员检查验收合格后方可使用。

⑥ 防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针用φ12镀锌钢筋制作，高度不小于1米，设在脚手架的四角立杆上，与大横杆形成避雷网络。接地线用40×4镀锌扁钢，接地电阻不大于1Ω。 七、脚手架搭设的质量要求

1、立杆垂直度偏差：纵向偏差不大于H/200，且不大于100mm，横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。

2、纵向水平杆偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，横向水平杆水平偏差不大于10mm。 3、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。 4、扣件紧固力宜在45～65N•m范围内，不得低于45N•m，不高于65N•m。

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5、连墙件的数量设置要正确，连接牢固无松动。全部施工期内严禁随意拆除。 6、脚手架外迎面立杆内侧满挂绿色密目安全网，每步设防护栏杆。 八、脚手架的安全操作

1、脚手架搭设及拆除前、层层落实安全技术交底，做到管理人员及架子工，人人清楚，个个明白，施工过程中严格按交底执行，严禁随意改动。

2、脚手架搭拆人员必须具备专业工种操作上岗证。严禁无证人员操作。 3、工人在架上进行搭设作业时，作业面上必须满铺脚手板，并予以临时固定。 4、不得单人进行装设较重杆配件和其它易造成失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。

5、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，必须提交技术部协调解决。

6、禁止在脚手架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

7、作业人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋，不得带病、酒后作业，并遵守有关施工现场管理安全要求。

8、脚手架搭设期间，每日上班前，架子工班长必须详细布置施工任务并及时检查现场安全状况，检查施工现场是否存在安全隐患，发现隐患及时整改。

9、钢管、扣件及安全网的材质满足国家有关安全技术规范要求。

10、脚手架外立杆满挂绿色密目安全网，密目网绷拉平直，封闭严密，操作层或操作层下步架满兜水平安全网。

11、操作层上不得集中堆放材料。

12、严禁攀、爬上架，不得任意拆除脚手架的构件及连墙件，确因拉结点影响施工时，必须通知安全部和技术部协商解决。

13、六级及六级以上大风和雨、雾天必须停止外架上作业，设专人负责对外架进行定期维修及检查。 14、严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，在脚手架上进行电焊作业必须有防火措施及专人看火。 15、脚手架避雷、接地措施必须按国家建委《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46－88中的有关规定执行。

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16、专职架子工必须在每天班前仔细检查架子安全状况，一旦发现安全隐患要及时上报。 17、外架搭设完毕，经进行验收合格后方可使用。

18、脚手架使用中应避免交叉作业，交叉作业要有有效的防护措施。 九、脚手架的拆除工作

1、必须对所有参加拆除脚手架人员、管理人员、监护人员进行安全技术措施交底。

2、安全监督人员对拆除脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在安全隐患时方可拆除，如存在安全隐患，应先对脚手架进行加固，以保证脚手架拆除过程中的安全，工长与专职安全员进行现场监督，全权负责处理脚手架拆除过程中有关事宜。

3、拆除架子时要设置拆除隔离区，设专人看护，严禁非专业作业人员进入。

4、拆架程序应遵守由上而下，先搭的后拆、后搭的先拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。不准分立面拆除架或在上下两步同时进行拆架。做到一步架一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆同步下降，严禁先将连墙杆整层或数道拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2 步，如高差大于2 步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性要不被破坏，拆除连墙杆前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，然后再拆连墙杆。 5、一般不允许分段分层面拆除，如果施工需要必须分立面拆除时，应在暂时拆除的两端加设连墙杆和水平支撑，拆除下来的钢管扣件及时传送到地面，严禁高空抛物，确保施工安全。 6、拆除的安全要求

① 拆脚手架杆件，必须由2～3人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人向下传递，严禁向下抛掷。禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。

② 拆除作业区的周围及进出口处，必须派专人了望，严禁非作业人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。

③ 拆除过程中，应指派1名责任心强、技术水平高的工人担任指挥和监护，并负责拆除撤料和监护

A

A

操作人员的作业。

④ 未尽事宜应严格按现行建筑安全操作规程进行施工。 十、脚手架理论计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2001）。 1、落地式脚手架计算 ⑴、参数信息: ① 脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 15.0 m，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50m，立杆的横距为1.00m，大小横杆的步距为1.50 m； 内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

连墙件采用三步三跨，竖向间距 4.50 m，水平间距4.50 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； ② 活荷载参数

施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； ③ 风荷载参数

本工程地处河南省郑州市，基本风压为0.45 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.62，风荷载体型系数μs为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用； ④ 静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；

A

A

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； ⑤ 地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):135.00； 立杆基础底面面积(m2):0.15；地面广截力调整系数:0.40。 ⑵、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 ① 均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500 = 2.356 kN/m； ② 强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =2.356×1.0002/8 = 0.295 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =57.974 N/mm2；

小横杆的最大应力计算值 σ =57.974 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 mm2，满足要求！ ③ 挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ；

A

N/[f]=205.0 A

最大挠度 V = 5.0×1.713×1000.04/(384×2.060×10×121900.0)=0.888 mm；

小横杆的最大挠度 0.888 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000.0 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！ ⑶、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 ① 荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.000=0.038 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.000×1.500/3=0.175 kN； 活荷载标准值: Q= 3.000×1.000×1.500/3=1.500 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500)/2=1.178 kN； ② 强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.178×1.500= 0.472 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.472=0.482 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.482×106/5080.0=94.916 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 94.916 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！ ③ 挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下:

5

A

A

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.038+0.175+1.500）/2=0.857kN

V= 1.883×0.857×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 2.168 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.168=2.221 mm；

大横杆的最大挠度 2.221 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！

⑷、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.000×2/2=0.038 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.500=0.058 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×1.000×1.500/2=0.262 kN； 活荷载标准值: Q = 3.000×1.000×1.500 /2 = 2.250 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.262)+1.4×2.250=3.534 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! ⑸、脚手架立杆荷载计算:

A

A

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： ① 每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394

NG1 = [0.1394+(1.00×2/2+1.50×2)×0.038/1.50]×15.00 = 3.627； ② 脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×2×1.500×(1.000+0.3)/2 = 0.682 kN；

③ 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.140×2×1.500/2 = 0.210 kN； ④ 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×15.000 = 0.112 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.632 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×1.000×1.500×2/2 = 4.500 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.620 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.5； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.450×0.620×0.5 = 0.126 kN/m2； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.632+ 1.4×4.500= 11.858 kN；

A

A

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.632+ 0.85×1.4×4.500= 10.913 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.126×1.500× 1.5002/10 = 0.051 kN.m； ⑹、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =11.858 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.700 ； 计算长度 ，由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 2.945 m； 长细比 Lo/i = 186.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.207 ； 立杆净截面面积 ： A = 4. cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 11858.000/(0.207×4.000)=117.151 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 117.151 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 m2，满足要求

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.913 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

A

N/mA

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.700 ； 计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m； 长细比: L0/i = 186.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.207 立杆净截面面积 ： A = 4. cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 10913.400/(0.207×4.000)+50592.099/5080.000 = 117.774 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 117.774 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

⑺、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.005 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.500 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m； Hs =[0.207×4.0×10-4×205.000×103-(1.2×1.005 +1.4×4.500)]/(1.2×0.139)=79.177 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 79.177 /(1+0.001×79.177)=73.368 m；

[H]= 73.368 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！

A

A

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.005 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.500 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.051 /(1.4 × 0.85) = 0.043 kN.m；

Hs =( 0.207×4.0×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.005+0.85×1.4×(4.500+0.207×4.0×0.043/5.080)))/(1.2×0.139)=78.800 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 78.800 /(1+0.001×78.800)=73.044 m；

[H]= 73.044 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！

⑻、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.126 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 20.250 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)， N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.571 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.571 kN；

A

A

连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ•A•[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 φ=0.949， l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4. cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.0×10-4×205.000×103 = 95.133 kN； Nl = 8.571 < Nf = 95.133，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 8.571小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ ⑼、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = .000 kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk= 135.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =72.756 kN/m2 ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.913 kN； 基础底面面积 ：A = 0.150 m2 。

p=72.756 ≥ fg=.000 kN/m2 。地基承载力不满足要求！

地基承载力不满足要求，故对回填土地基进行硬化处理，浇筑100㎜厚的C15混凝土垫层，以加强地基的承载力。 2、悬挑式脚手架计算 ⑴、参数信息:

A

A

① 脚手架参数

脚手架搭设高度为32.4m。在8-9层间增加一道卸荷措施。立杆采用单立杆。以下验算时取搭设高度为32.4m时进行立杆和整体稳定性验算。

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50m，立杆的横距为0.90m，立杆的步距为1.50 m； 内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.00 m，水平间距4.50 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接； ② 活荷载参数

施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； ③ 风荷载参数

本工程地处河南省郑州市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz为0.620，风荷载体型系数μs为0.9； 计算中考虑风荷载作用； ④ 静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1394；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； ⑤ 水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20m，建筑物内锚固段长度 1.50 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；

A

A

楼板混凝土标号:C30； ⑥ 拉绳与支杆参数

支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳距离建筑物 1.10 m。 ⑵、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 ① 均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.500 = 2.350 kN/m； ② 强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =2.350×0.9002/8 = 0.238kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =41.870 N/mm2；

小横杆的最大应力计算值 σ =41.870 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值mm2，满足要求。 ③ 挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.175+1.500 = 1.708 kN/m ；

A

N/ [f]=205.0 A

最大挠度 V = 5.0×1.708×900.04/(384×2.060×105×107800.0)=0.657mm；

小横杆的最大挠度 0.657 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800.0 / 150=5.333 与10 mm，满足要求。 ⑶、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 ① 荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.900=0.0297 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×0.900×1.500/3=0.160 kN； 活荷载标准值: Q= 3.000×0.900×1.500/3=1.350 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.0297+1.2×0.160+1.4×1.350)/2=1.22 kN； ② 强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002 =0.009 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.22×1.500= 0.4kN.m； M = M1max + M2max = 0.009+0.4=0.498kN.m 最大应力计算值 σ = 0.385×106/4490.0=110.9N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 110.9 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 /mm2，满足要求。 ③ 挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下:

A

NA

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.033×1500.04 /(100×2.060×105×107800.0) = 0.051 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.0297+0.160+1.350）/2=0.904kN

V= 1.883×0.904×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×107800.0) = 2.5 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.5=2.mm；

大横杆的最大挠度 2.mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求。

⑷、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×0.800×2/2=0.027 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.500=0.050 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×0.900×1.500/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3.000×0.900×1.500 /2 = 2.025 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.050+0.236)+1.4×2.025=3.178kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 ⑸、脚手架立杆荷载的计算:

A

A

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394

NG1 = [0.1394+(0.90×2/2+1.50×2)×0.033/1.50]×32.4 = 7.3； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×2×1.500×(0.900+0.3)/2 = 0.63kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.140×2×1.500/2 = 0.210 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×32.4 = 0.24 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.4kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×0.900×1.500×2/2 = 4.05kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.620 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.9； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.450×0.620×0.9 = 0.127 kN/m2； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×8.4+ 1.4×4.05= 15.8kN；

A

A

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×8.4+ 0.85×1.4×4.05= 14.9kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.127×1.500× 1.5002/10 = 0.051 kN.m； ⑹、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =15.8 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ，由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 2.599 m； 长细比 Lo/i = 163.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ=立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ =15800/(0.265×424.000)=140.6N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 140.6 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 2，满足要求。

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =14.9 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

A

0.265 ； [f] = 205.000 N/mmA

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m； 长细比: L0/i = 163.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.265 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 14900/(0.265×424.000)+51000/4490.000 = 144N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 144N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] 足要求。

⑺、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.127 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.500 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)， 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.396 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.396 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ•A•[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 300.000/15.900的结果查表得到 φ=0.949， l为内排架距离墙的长度；

A

= 205.000 N/mm2，满N0= 5.000 kN； A

又： A = 4.24 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.240×10-4×205.000×103 = 82.487 kN； Nl = 7.396 < Nf = 82.487，连墙件的设计计算满足要求。 连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl =7.396小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求。 ⑻、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00 cm4，截面抵抗矩W = 102.00 cm3，截面积A 0 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×8.4+1.4×4.05= 15.8 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.500×0.0001×78.500 = 0.203 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

A

1100mm，= 21.5 A

R[1] = 16.934 kN； R[2] = 12.303 kN； R[3] = -0.624 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.239 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 2.239×106 /( 1.05 ×102000.0 )+ 16.934×103 / 2150.0 = 28.8 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 28.8 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 m2，满足要求。

⑼、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14号工字钢，计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×9.1×80.0× 235 /( 1100.0×140.0×235.0) = 2.69

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.965。 经过计算得到最大应力 σ = 2.239×106 /( 0.965×102000.00 )= 22.739 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 σ = 22.739 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ，满足要求。 ⑽、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=18.036 kN； ⑾、拉绳的强度计算:

A

N/m A

钢丝拉绳的内力计算：

钢丝拉绳的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=18.036 kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K -- 钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取18.036kN，α=0.820，K=6.000，得到： 经计算，钢丝绳最小直径必须大于15.000mm才能满足要求。 钢丝拉绳采用直径为15.5㎜的钢丝绳。 钢丝拉绳的拉环强度计算

钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=18.036kN

钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径 D=(1803.630×4/3.142×125.000) 1/2 =14.000mm； ⑿、锚固段与楼板连接的计算:

① 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.624 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

A

A

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.[f] = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[624.310×4/(3.142×50×2)]1/2 =2.819 mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 ② 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.624kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm

[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2；

h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于624.310/(3.142×16.000×1.430)=8.685mm。

③ 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 12.303kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80.000mm； fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc= 14.300N/mm2；

经过计算得到公式右边等于88. kN，大于锚固力 N=12.30 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求。 十一、附图

1、附图1、2、3:脚手架示意图

A