第４卷第７期 Ｖｏ１．４Ｎｏ．７ ２００９年７月 中国科技论文在线Ｓｃｉｅｎｃｅｐａｐｅｒ Ｏｎｌｉｎｅ Ｊｕ１．２００９ 框支转换梁受力特征研究 术向东 ，徐 革 ，李英民２，刘建伟２，周自强２，龚国琴 ，周海鹰 （１．中冶赛迪工程技术股份有限公司，重庆４０００１３；２．重庆大学土木工程学院，重庆４０００４５） 摘要：为全面了解框支转换梁的受力特征并提出偏心受拉梁的判定依据，完成了两榀１：４缩尺的单跨框支剪力墙 结构模型的低周交变试验，并以试验结果为基础，对墙肢肢数变化、墙肢洞口宽度变化、框支梁尺寸变化、墙肢偏心 变化、墙肢形式变化等情况下框支梁的受力特征进行有限元模拟。研究显示，框支梁相对受拉区高度受跨高比、墙肢 位置、洞口大小等因素影响，而下述情况框支梁不易成为偏心受拉梁：一是框支墙在框支柱端部布置且形心落在框支 柱范围内时；二是跨中布置的框支墙长度小于２倍梁高，且任何部位到框支柱的距离大干框支梁梁高。 关键词：框支剪力墙；框支梁；低周交变试验；有限元模拟 中图分类号：ＴＵ３７５．１ 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７３—７１８０（２００９）０７—０５３１—７ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｆｒａｍｅ－ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｔｒａｎｓｆｅｒ ｂｅａｍ Ｓｈｕ Ｘｉａｎｇｄｏｎｇ ，Ｘｕ Ｇｅ ，Ｌｉ Ｙｉｎｇｍｉｎ ，Ｌｉｕ Ｊｉａｎｗｅｉ ，Ｚｈｏｕ Ｚｉｑｉａｎｇ ，Ｇｏｎｇ Ｇｕｏｑｉｎ ，Ｚｈｏｕ Ｈａｉｙｉｎｇ （１．ＣＩＳＤＩＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏ．Ｌｔｄ，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ ４０００１３，Ｃｈｉｎａ；２．Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆＣｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ ４０００４５，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｏ ｄｅｅｐｌｙ ｕｎｄｅｒｓｔａｎｄ ｔｈｅ ｔｒａｎｓｆｅｒ ｂｅａｍ’Ｓ ｓｔｒｅｓｓ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ａｎｄ ｔｏ ｐｒｏｐｏｓｅ ｔｈｅ ｃｒｉｔｅｒｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｅｃｃｅｎｔｒｉｃ－ｔｅｎｓｉｏｎａ１．ｂｅａｍ，ｔｅｓｔｓ ｏｆｔｗｏ ｏｎｅ．ｆｏｒｔｈ．ｓｃａｌｅ ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ ｕｎｄｅｒ ｃｙｃｌｉｃ ｌｏａｄ ｒｅｖｅｒｓａｌｓ ｗｅｒｅ ｉｍｐｌｅｍｅｎｔｅｄ．Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｔｅｓｔ，ｆｉｎｉｅ ｅｌｔｅｍｅｎｔ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓ ｏｎ ｖａｒｉｏｕｓ ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ ｐｉｅｒｓ，ｗｉｄｔｈ ｏｆ ｏｐｅｎｉｎｇ，ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ｏｆ ｔｒａｎｓｆｅｒ ｂｅａｍ，ｅｃｃｅｎｔｒｉｃ ｏｆ ｐｉｅｒ， ｎｄ ａｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｙｐｅ ｏｆｐｉｅｒｓ ｗｅｒｅ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｈｅｉｇｈｔ ｏｆｔｅｎｓｉｌｅ ｚｏｎｅ ｏｆｆｒａｍｅ－ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｂｅａｍｓ ｉｓ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙ ｓｐａｎ—ｄｅｐｔｈ ｒａｔｉｏ，ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆｐｉｅｒ，ｓｉｚｅ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｏｐｅｎｉｎｇ ａｎｄ ｏｔｈｅｒ ｆａｃｔｏｒｓ．Ｆｒａｍｅ—ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｂｅａｍｓ ａｒｅ ｎｌｕｉｋｅｌｙ ｔｏ ｅｃｏｍｅ ｂｅｃｃｅｎｔｒｉｃ－ｔｅｎｓｉｌｅ－ｅａｂｍ ｎｄｅｒｕ ｔｗｏ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ：（１）ｆｌａｍｅ—ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｗａｌｌ ｉｓ ａｒｒａｎｇｅｄ ａｔ ｈｅ ｔｅｎｄ ｏｆ ｆｒａｍｅ－ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｃｏｌｕｍｎａｎｄｔｈｅ ｃｅｎｔｒｏｉｄ ｏｆｔｈｅｂｅａｍｉｓ ｃｏｎｆｉｎｅｄｔｈｅ ｒａｎｇｅｏｆｆｒａｒｎｅ—ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｃｏｌｕｍｎ；（２）ｆｌａｍｅ—ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｗａｌｌ ｉｓ ｌｏｃａｔｅｄ ａｔ ｍｉｄ－ｓｐａｎ，ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｌｅｎｇｔｈ ｏｆｐｉｅｒ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ｔｗｉｃｅ ｏｆｔｈｅ ｄｅｐｔｈ ｏｆｔｈｅ ｂｅａｍ ａｎｄ ｔｈｅ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｂｅｔｗｅｅｎ ａｎｙ ｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｆｒａｍｅ－ｓｕｐｐｏｒｔｅｄｗａｌｌｔｏ￣ｒｌｑｅ－ｓｕｐｐｏｒｔｅｄｃｏｌｕｍｎｉｓｇｒｅａｔｅｒｔｈａｎｔｈｅｄｅｐｔｈｏｆｆｒａｍｅ—ｓｕｐｐｏｒｔｅｄｂｅａｍ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｆｒａｍｅ—ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ；ｔｒａｎｓｆｅｒ ｂｅａｍ；ｃｙｃｌｉｃ ｌｏａｄ ｒｅｖｅｒｓａｌｓ ｔｅｓｔ；ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｎａｌｙｓｉｓ ０引言 （（高层建筑混凝土结构技术规程））ＪＧＪ３－－２００２（以 下简称高规） 。 对偏Ｊｌ、，、受拉框支梁上部纵筋的数量提出 了最低要求，但没有明确如何判定框支梁为偏心受拉 梁，工程实践中框支梁配筋构造通常全部按偏心受拉梁 处理，不具经济性、合理性。 国内虽然完成了一定数量框支结构的试验研究及 基金项目：重庆市自然科学基金资助项目（２００７ＢＢ０１０９）；中冶赛迪科研资助项目 作者简介：术向东（１９６７ ），男，高级工程师，ＸｉａｎｇＤｏｎｇ．Ｓｈｕ＠ｃｉｓｄｉ．ｃｏｒｎ．ｃｎ ５３２ 中国科技论文在线Ｓｃｉｅｎｃｅｐａｐｅｒ Ｏｎｌｉｎｅ 第４卷第７期 ２００９年７月 有限元模拟，但研究对象框支墙多为单肢，框支墙形式 ＳＪＩ框支墙为一字型双肢墙，ＳＪ２框支墙偏心布置，为Ｌ 不同时对框支转换梁受力特征的研究仍不够全面 “，为 型双肢墙，２个试件均为３层，其中框支框架１层，框 此，本文完成了２榀１：４框支剪力墙模型的拟静力试 支墙２层，如图ｌ所示。考虑到墙体以平面内受力为主， 验，在此基础上对工程中可能出现的框支墙布置不同的 厚度变化对结构抗震性能影响不大，为防止框支墙平面 情况进行了有限元模拟，分析了形成偏心受拉框支梁的 外失稳，试件墙厚取１Ｏ０ ｍｍ，除此之外，其余尺寸均 条件并提出了针对性的工程措施。 取原结构的１／４；为不致形成短肢墙，框支墙长度取为 １周交变荷载试验 ９００ ｌｌｌｌＴｌ。墙端构造边缘构件设置、配筋率、钢筋锚固 长度等构造措施均满足高规。试件配筋如表ｌ所示。 １．１试件设计 试件ＳＪ１，ＳＪ２模拟框支墙为联肢墙的框支结构， 连蔡 图１试件尺寸（单位：ｆｆｋｔｎ） Ｆｉｇ．１ Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓ １．２加载装置及加载制度 筋接近或略高于屈服应变）以前，采用荷载控制，当试 试验过程中首先由位于墙顶的２个竖向油压千斤顶 件达到屈服以后，采用变形控制。即按屈服位移控制循 对试件施加轴力至预定轴压比（试验轴压比０＿３ １），并 环一周后，再按２倍，３倍，屈服位移进行加载，在每 保持厘定。然后由加载梁、转换梁梁端的两水平拉压千 一个位移量下循环２次。……梁外端承载力下降至最大 斤顶按２：１（上：下）的比例对构件施加低周反复荷 承载力的８５％时，认为试件失效。试验加载装置如图２ 载。在试件屈服（参照滞回曲线形状确定，屈服时梁纵 所示。 １ ６０Ｔ液压千斤顶 ２拉压千斤顶 ３试件 ４地锚 ５反力墒 ６加载钢板 ７位移计 图２加载装置 Ｆｉｇ．２ Ｔｅｓｔ ｓｅｔｕｐａｎｄｌｏａｄｉｎｇｄｅｖｉｃｅ 第４卷２００９年７月 第７期 框支转换粱受力特征研究 ５３３ ｌ－３试验现象 有裂缝出现。 ：２之后，框支梁、框支墙、连梁裂缝 竖向荷载作用下ＳＪ１框支梁出现竖直裂缝，该裂缝 发展缓漫，框支柱斜向、竖向裂缝显著增加，加载后期 在框支墙洞口附近开展最陕。水平荷载作用下框支梁竖 形成较宽的斜向裂缝及竖向劈裂裂缝。 ＝４第２循环 向裂缝继续开展，并形成新的斜向裂缝；斜向裂缝向框 完成后停止加载，构件主要变形及损伤部位出现在框支 支墙延伸并不断发展至墙体顶部，除此之外，墙体底部 柱，尤其是上下端破坏较为严重，最终框支柱小偏压破 另有水平缝出现；此后连梁左右端、框支柱上下端相继 坏导致构件失效。 表１试件配筋及强度 Ｔａｂｌｅ １ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｄｅｔａｉｌｓ ｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓ 为严重，变形更为明显；墙肢裂缝开展至翼墙，翼梁无 一一 明显裂缝出现。试件ＳＪ１，ＳＪ２破坏形态如图３所示。 １．４框支梁钢筋应变 竖向荷载作用下，除支座范围外，ＳＪ１框支梁上下 纵筋均受拉，ＳＪ２下部纵筋受拉，上部纵筋应力很小； 水平荷载作用下框支梁纵筋在支座范围外一侧受拉、一 （ａ）ＳＪ１ （ｂ）ＳＪ２ 侧受压，压力明显低于拉力，尤其是ＳＪ２，其纵筋、腰 图３崩坏形态 筋几乎全截面受拉，如图 图７所示。此外，框支梁 Ｆｉｇ．３ Ｆａｉｌｕｒｅ ｐａｔｔｅｒｎｓ ｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓ 箍筋应力普遍较低，仅个别点屈服。由钢筋应变可知， 试验过程中试件ＳＪ１，ＳＪ２框支梁与上部墙体共同承担 ＳＪ２也完成了 ＝４第２循环的加载，由于试件的 弯矩、剪力，属于偏心受拉构件。 破坏部位仍主要集中在框支柱，框支墙偏心设置时试验 现象与ＳＪ ｌ相似，不同之处主要体现在：ＳＪ２框支梁裂 缝较少，竖向荷载作用下没有开裂；ＳＪ２框支柱破坏更 ５３４ 中国科技论文在线Ｓｃｉｅｎｃｅｐａｐｅｒ Ｏｎｌｉｎｅ 第４卷第７期 ２００９年７月 理 蠕 躲 （ａ）框支梁上部纵筋 （ｂ）框支梁下部纵筋 图４试件ＳＪ１竖向荷载作用下框支梁纵筋应变 Ｆｉｇ．４ Ｔｙｐｉｃａｌ ｓｔｒａｉｎ ｄｉｓｒｔｉｂｕｔｉｏｎ ｉｎ ｌ／＇ａｎｓ￣ｒ ｂｅａｍ ｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎ ＳＪ１ ｕｎｄｅｒ ｖｅｒｔｉｃａｌ ｌｏａｄ ■一１ ０ＯＫＮ 一３００ＫＮ Ｉ—－ｒ＿５２０ＫＮ Ｊ■ 鲁 ｌ 型 矮 一＾． 搞 晤 Ｊ｜ 器 Ｖ ｈ 测点他胃，ｍｍ 测点位置／ｒａｍ （ａ）框支梁上部纵筋 （ｂ）框支梁下部纵筋 图５试件ＳＪ２竖向荷载作用下框支梁纵筋应变 Ｆｉｇ．５ Ｔｙｐｉｃａｌ ｓｔｒａｉｎｄｉｓｒｔｉｂｕｔｉｏｎｉｎｔｒａｎｓｆｅｒｂｅａｍｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎＳＪ２ｕｎｄｅｒｖｅｒｔｉｃａｌｌｏａｄ 制 制 盛 控 墨 蓝 （ａ）正向加载 （ｂ）反向加载 图６试件ＳＪＩ水平荷载作用下框支梁上部纵筋应变 Ｆｉｇ．６ Ｔｙｐｉｃａｌ ｓｔｒａｉｎ ｄｉｓｒｔｉｂｕｔｉｏｎ ｉｎ ｔｏｐ－Ｏｆ ｎ硼ｓｆｅｒ ｂｅａｍ ｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎ ＳＪ１ ｕｎｄｅｒ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ Ｌｏａｄ 第４卷第７期 ２００９年７月 框支转换梁受力特征研究 ５３５ 姗 础 一： ㈣ 。 锄 彻 ｊ粤 型 制 塔 毯 蓝 盎 拉 器 、｜ｃ／／ ： ＿ ５００ —１０００ —５０（２ ０ ５００ １０００ １５００ 测点位置／ｍｍ 溯点位置Ｉｍｍ （ａ）正向加载 （ｂ）反向加载 图７试件ＳＪ２水平荷载作用下框支梁下部纵筋应变 Ｆｉｇ．７ Ｔｙｐｉｃａｌ ｓｔｒａｉｎ ｄｉｓｒｆｉｂｕｔｉｏｎ ｉｎ ｂｏｔｔｏｍ—ｏｆ－ｗａｎｓｆｅｒ ｂｅａｍ ｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎ ＳＪ２ ｕｎｄｅｒ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ Ｌｏａｄ 表２有限元模拟对象及分析结果 Ｔａｂｌｅ ２ Ｍｏｄｅｌｓ ａｎｄ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｎａｌｙｓｉｓ 试件编号 Ａ１ Ａ２ Ａ３ 框支墙肢数 单肢 双肢 三肢 Ａ组 框支墙肢数不同 洞口增多时梁墙共同作用削弱，框支墙为三肢时仅与中部墙肢形成共 受力特征 同作用；洞口边缘部位框支梁应力集中；应力发展规律与试验相近， 但发展程度不如试验 试件编号 Ｂ１ Ｂ２ Ｂ３ 框支墙洞口宽度变 洞口宽度／ｍ ６．０ ４．２ ２－４ Ｂ组 化 Ｂ１，Ｂ２均未表现出明显的梁墙共同作用，尤其是Ｂ１墙肢长度不超过 受力特征 框支柱宽度的２倍，竖向荷载绝大多数直接传向框支柱，框支梁受力 特征与普通框架梁相近 试件编号 Ｃｌ Ｃ２ Ｃ３ Ｃ４ 框支梁尺寸 ０．８ｍ×０．８ｍ Ｏ．８ｍｘ １．６ｍ ０．８ｍＸ２．４ｍ ０．４ｍ×１．６ｍ Ｃ组 框支梁尺寸变化 梁高度变化对框支梁受力特征具有明显影响，梁高度相对跨度较大时， 受力特征 参与梁墙共同作用的墙体范围较小，框支梁受力类似于自身受力平衡 框架梁。即随着跨高比的增大，框支梁相对受拉区面积逐步增大 试件编号 Ｄ１ Ｄ２ Ｄ３ Ｄ４ 墙肢长度／ｍ ９．６ ５．６ 偏心距 无 ０．２５ｍ 无 Ｏ．２５ｍ Ｄ组 框支墙偏心变化 剪力墙偏心时框支梁承受扭矩，造成框支梁两侧应力分布形式不同， 受力特征 数值模拟时偏心较大，其应力变化比试验结果更为明显。剪力墙偏心 不影响竖向荷载的传递方式，及梁、墙共同作用的机理。墙肢主要分 布在跨中时，框支梁受力更为不利 试件编号 Ｅ１ Ｅ２ Ｅ３ Ｅ组 Ｌ型框支墙短肢长 短肢长度，度变化 ｍ ０ ０．８ １．８ 受力特征 墙肢由一字型变为Ｌ型时，墙肢刚度增大，引起框支梁局部应力增加， 短肢越长局部应力增加越明显 一 ５３６ 中国科技论文在线Ｓｃｉｅｎｃｅｐａｐｅｒ Ｏｎｌｉｎｅ 第４卷第７期 ２００９年７月 ２框支转换梁受力模拟 为进一步研究框支转换梁的受力特征，本文以试验 结果为基础，针对框支剪力墙布置方式不同的模型，进 征较为吻合，试验过程中较早出现裂缝的部位，数 值模拟所得应力较高，如框支梁跨中附近、框支墙 行有限元数值模拟。研究对象以试验模型原结构为模 板，仍为单榀框支剪力墙，框支墙取３层，上部施加均 布荷载使柱轴压比达到０．３１。研究对象如表２所示，部 分框支剪力墙模型应力分布见图８。 洞口边缘等；试验时墙体斜向裂缝自框支梁底部边 缘向上延伸，与有限元分析时主拉应力方向也较为 吻合。相比之下，试验研究过程试件非线性特性发 展充分，框支梁上部拉应力高于模拟分析的结果。 有限元模拟结果与试验过程中框支梁的受力特 （ａ）Ａ３水平应力 （ｂ）Ｂ３水平应力 （ｃ）Ｃ３水平应力 （ｄ）Ｄ２正面水平应力 （ｅ）Ｄ２背面水平应力 （ｆ）Ｅ３水平应力 图８部分框支剪力墙模型应力分布 Ｆｉｇ．８ Ｓｔｒｅｓｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｉｎ ｐａｒｔｓ ｏｆｆｒａｍｅ—ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｍｏｄｅｌｓ 上述研究显示，剪力墙荷载以压力拱的方式传递， 框支柱上部一定范围内竖向荷载直接传递至框支柱， 第４卷第７期 ２００９年７月 框支转换梁受力特征研究 ５３７ 多数情况下框支梁与其上部单个墙肢或墙肢共同受 弯，共同作用范围大致如图９所示，墙体偏心可能使 框支梁产生较大扭矩，但对梁墙共同作用影响不大。 框支梁相对受拉区高度受跨高比、墙肢位置、洞口大 小等因素影响，下述情况框支梁不易成为偏心受拉梁： ①当框支墙在框支柱端部布置且形心落在框支柱范围 内时，此时绝大多数竖向荷载直接传至框支柱；②框 支墙在跨中布置且墙肢长度小于２倍梁高，任何部位 与框支柱的距离大于框支梁梁高，此时框支梁上部纵 筋跨中通常不会出现拉应力。 通过对框支剪力墙模型的试验研究和有限元分析， 本文认为框支转换梁满足下列２种情况时，可不按偏心 受拉梁考虑： １）所有框支墙均在框支梁范围内布置，长度不大 于２倍梁高，且墙肢任何部位与框支柱柱内边水平距离 均大于转换梁梁高，或距离梁端竖向加腋起始边水平距 离均大于转换梁梁高； ２）框支墙在框支梁端部布置时，墙体形心在框支 柱截面范围之内。 ［参考文献］（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ） ［１］ 中国建筑科学研究院．ＪＧＪ３￣００２高层建筑混凝土结构技术规 程［ｓ１．北京：中国建筑工业出版社，２００２． Ｃｈｉｎａ Ａｃａｄｅｍｙ ｏｆ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ＪＧＪ３—２（）０２ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｓｐｅｃｉｉｆｃａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｌｌ－ｕｃｔｕｒｅｓ ｏｆｔａｌｌ ｂｕｉｌｄｉｎｇ［ｓ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ： ＣｈｉｎａＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅＡｎｄ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｐｒｅｓｓ，２００２．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［２】 韩大建，郑丰，罗君东．框支不满跨剪力墙的传力机理（Ｄ：有限 元分析 ．华南理工大学学报：自然科学版，１９９５，２３（３）：１－６． Ｈａｎ Ｄａｊｉａｎ，Ｚｈｅｎｇ Ｆｅｎｇ，Ｌｕｏ Ｊｕｎｄｏｎｇ．Ｌｏａｄ－ｌｒａｎｓｆｅｒ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ＲＣｆｌａｍｅ・ｓｈｅａｒｗａｌｌｗｉｔｈｗａｌｌｗｉｄｔｈｌｅｓｓｔｈａｎ ｓｐａｎｌｅｎｇｔｈ（Ｉ）－ｉｆｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｎａｌｙｓｉｓ『Ｊ】．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｏｕｔｈ Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ：ＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＥｄｉｉｔｏｎ，１９９５，２３（３）：１－６．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ） ［３］ 韩大建，郑丰，罗君东．框支不满跨剪力墙的传力机理（Ⅱ）一试 验研究阴．华南理工大学学报：自然科学版，１９９５，２３（３）：７－１３． ＨａｎＤａｊｉａｎ，ＺｈｅｎｇＦｅｎｇ，Ｌｕｏ Ｊｕｎｄｏｎｇ．Ｌｏａｄ－ｌｒａｎｓｆｅｒｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆ ＲＣ ｆｒａｍｅ－ｈｓｅａｒ ｗａｌｌ ｗｉｔｈ ｗａｌｌ ｗｉｄｔｈ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ｓｐａｎ ｌｅｎｇｔｈ（ＩＩ）－ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｉｅｓ阴．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｏｕｔｈ Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ：Ｎａｔｕｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ ｄＥｉｔｉｏｎ，１９９５，２３（３）：７－１３． （ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４】 魏琏，王森，韦承基高层建筑转换梁结构类型及计算方法的研 究［Ｊ］．建筑结构，２００１，３１（１ １）：７－１４． Ｗｅｉ Ｌｉａｎ，Ｗａｎｇ Ｓｅｎ，ＷｅｉＣｈｅｎｇｊｉ．Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｌｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｔｙｐｅ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆｔｈｅ ｔｒａｎｓｆｅｒ ｂｅａｌｉｌｓ ｉｎ ｈｉｇｈ－ｉｒｓｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇ［Ｓ１． Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，２００１，３１（１ １）：７－１４．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［５】 陈进，江世永，孙亮．单跨框支转换梁应力分布规律的有限元分 析ｆＪ】．四川建筑科学研究，２００４，３０（１）：３５－３７． ＣＨＥＮ Ｊｉｎ，ＪＩＡＮＧ Ｓｈｉｙｏｎｇ，ＳＵＮ Ｌｉａｎｇ．Ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｍｅｅｎｔ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｂｏｕｔ ｓｔｒｅｓｓｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆｏｎｅ－ｓｐａｎｔｒａｎｓｆｅｒｂｅａｍ ｓｕｐｐｏｒｔｅｄｏｎＩＬＣ． ｆｌＲｍｅ［Ｊ］．Ｓｉｃｈｕａｎ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｓｃｉｎｅｃｅ，２００４，３０（１）：３５—３７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） 吴绮芸，程绍革，李玉英，等．Ｌ形交叉剪力墙框支转换梁受力 性能 ．建筑科学，１９９７，３６（２）：１１—１５． Ｗｕ Ｑｉｙｕｎ，Ｃｈｅｎｇ Ｓｈａｏｇｅ，Ｌｉ Ｙｕｙｉｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｌｏａｄ ｂｅａｒｉｎｇ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｉｔｃｏｆＷａｎｓｆｅｒｂｅａｍｆｒａｍｅｄｐｉｌｌｒａｗｉｈｔＬｉｎｔｅｒｓｅｃｔｉｏｎ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ．ＢｕｉｌｄｉｎｇＳｃｉｎｅｃｅ，１９９７，３６（２）：１Ｉ－１５．（ｎｉＣｈｉｎｅｓｅ） 郭冬初，李存权．大底盘框支剪力墙模型试验研究［Ｊ］．广东土木 与建筑，２０００，２４（３）：３６－４２． ＧｕｏＤｏｎｇｃｈｕ．ＬｉＣｔｍｑｕａｎ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ咖ｄｙＯｎｆｒａｍｅ－ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｗｉｈｔ ａｎ ｅｎｌａｒｇｅｄ ｂａｓｅ叨．Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ．２０００，２４（３）：３６－４２．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ）
