第３４卷第６期 ２０１１年１２月 武汉科技大学学报 Ｖｏ１．３４，Ｎｏ．６ Ｄｅｅ．２０１１ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＩＦ钢生产过程中的织构演变 袁泽喜，代礼斌，贾涓，宋新莉 （武汉科技大学材料与冶金学院，湖北武汉，４３００８１） 摘要：对ＩＦ钢生产过程中热轧、冷轧及退火试样的织构演变进行研究。分别借助ＥＢＳＤ和ＸＲＤ测定和计算 了热轧、退火及冷轧试样的取向分布函数及相关织构组分的体积分数。结果发现，热轧板在变形过程中发生 了动态再结晶，晶粒为细小的等轴晶，为后续组织发展提供了基础；热轧后试样中的织构很弱，不会影响冷轧 织构组分及含量。冷轧过程是织构形成的主要过程，试样中含有４种主要的织构组分：｛００１｝（１ｉ０＞、｛１１１） ＜１１０）、｛ｌｌｌ｝＜ｌ１２＞和｛１］２｝＜１１０）。退火过程中发生再结晶，４种冷轧织构组分在退火过程中均分别转变为 ｛¨１）面织构。 关键词：ＩＦ钢；织构；热轧；冷轧；退火 中图分类号：ＴＢ３１ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７４—３６４４（２０１１）０６—０４０５—０５ ＩＦ钢（Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ Ｓｔｅｅ１）广泛应用于汽 为０．７５ ｍｍ的钢板。采用盐浴退火模拟工业生 车和船舶制造工业领域＿】 ］，其生产工艺流程主要 产中的连续退火，盐浴成分为 （ＢａＣ１ ）： 为：高炉冶炼铁水预处理一转炉冶炼一ＲＨ精 （ＮａＣ１）一１：１，于８１０。Ｃ下保温９０ Ｓ后空冷。 炼一连铸一热轧一冷轧～退火，生产过程中的每 从退火试样和热轧试样上截取１０ ｍｉｌｌ（横 一个工艺阶段均影响着ＩＦ钢的最终性能【３］。热 向）×１５ ＩＴｅｍ（轧向）规格的试样，对轧向（ＲＤ）和 轧、冷轧和退火三个工艺步骤是材料最终织构形 法向（ＮＤ）组成的侧面进行电解抛光，借助ＦＥＩ 成的关键步骤。热轧板织构通常很弱；冷轧ＩＦ钢 公司ＮＯＶＡ４ｏｏ Ｎａｎｏ—ＳＥＭ场发射扫描电子显 中的主要织构组分为ａ纤维织构（（１１０）／／ＲＤ）和 微镜上配置的电子背散射衍射（ＥＢＳＤ）探头对试 丫纤维织构（（１１１＞／／ＮＤ），退火后，ａ织构逐渐消 样进行观测，每个试样选取３个不同区域进行检 失，７织构的取向密度进一步增加＿４ ］。本文针对 测。利用ＨＫＬ公司Ｃｈａｎｎｅｌ软件对数据进行处 ＩＦ钢生产过程中的热轧、冷轧和退火三个工艺步 理，分别得到试样的取向成像图和取向分布函数 骤进行研究，测定并计算热轧、冷轧和退火试样中 （ＯＤＦ）。冷轧试样则借助配备面探测器的Ｂｒｕｋ— 的织构组分及体积分数，对此过程中织构的演变 ｅｒＤ８型Ｘ射线衍射仪进行测试，利用Ｔｅｘｔｏｏｌｓ 进行系统分析，讨论ＩＦ钢生产过程中从热轧到冷 软件对数据进行计算，得出冷轧试样取向分布函 轧再到退火试样的织构演变过程及传承关系。 数和织构组分的体积分数。 １试验 ２结果与分析 在实验室利用５０ ｋｇ真空炉冶炼了实验用ＩＦ ２．１显微组织 钢，其化学成分如表１所示。 图１所示为热轧、冷轧和退火试样的显微组 将钢锭加热至１ ２５０℃，保温３ ｈ后进行热 织。从图１中可以看出，热轧试样晶粒细小均匀， 轧，制成厚度约为３ １ＴＩｍ的钢板，终轧温度为９１０ 且为等轴晶粒；冷轧后，晶粒沿轧向拉长，呈现出 ℃。热轧后的钢板经酸洗后再冷轧，制成厚度约 轧制纤维，最明显的金相学特征是晶内剪切带的 表１试验钢种的化学成分（ｗｎ／％） 出现，这一特征曾被描述为鱼骨结构ｌ＿８ ；退火以 Ｔａｂｌｅ １ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｅｅｌ 后，轧制纤维转变为等轴晶粒。 Ｃ Ｎ Ｓｉ Ｍｎ Ｓ Ｔｉ Ｐ 图２所示为热轧和退火试样的取向成像图。 ０．００１８ ０．００４ ０．０６７ ０．３３５ ０．０１２ ０．０８ ０．０９ 取向成像图中以取向差大于１０。的晶界作为大角 收稿日期：２０１１－０４—０７ 基金项目：国家自然科学基金资助项目（５０９０１０５４）． 作者简介：袁泽喜（１９４６一），男，武汉科技大学教授，博士生导师．Ｅ—ｍａｉｌ：ｙｕａｎｚｅｘｉ＠１６３．ＣＯＦＩ１ ２０１１年第６期 袁泽喜。等：ＩＦ钢生产过程中的织构演变 从图３（ａ）中可以看出，热轧试样的极密度等高线 形状散乱、强度较弱且分布均匀，表明热轧试样中 的晶粒取向混乱，织构很弱。热轧试样中含有几 种强度较弱的织构组分：｛儿１）＜１１０＞、｛１１１｝ ＜１１２）、｛５５４｝＜２２５）、｛１ｌ２｝（１１０）和｛Ｏ０１）＜１１０）等。 对比图３（ａ）和图３（ｂ）可以看出，热轧试样边部和 芯部的织构相差不大，均为散乱的取向分布线，强 度略有差别，这是因为热轧过程中金属内部主要 发生两种微观过程，一是以位错运动为主的塑性 变形，并伴随着金属基体缺陷密度的增加；二是以 回复、形核和晶粒长大为主的动态再结晶，并伴随 着金属基体缺陷密度的下降。两者在变形过程同 时或交替出现，因而使试样在热轧过程中发生了 复杂的微观变化。轧制过程导致金属内生成变形 织构，动态再结晶过程会造成再结晶织构，但两过 程同时或交替进行，使两类织构均不能得到充分 发展，所以往往导致热变形后金属内形成很弱的 织构 。 ２．２．２ 冷轧试样的０ＤＦ分析结果 图４所示为冷轧试样取向分布函数垂直于 方向的系列截面图，间隔为５。。从图４中可以 看出， 一０。时，极密度等高线向（够 一４５。， 一 ０。， ２＝Ｏ。）和（ １—４５。， 一９０。， ２一Ｏ。）处聚集， 对应的织构组分为｛００１｝（１１０＞；随着 的增大， 极密度等高线最强点渐渐向（ 一０。， 一０。， 一 ０。）处移动；当 ２—２Ｏ。时，（ 一４５。， 一９０。， ２＝ ２０。）处极密度等高线消失，而在（ 一４５。， 一０。， 一２Ｏ。）附近处的极密度强度有所提高，且这 种强度一直保持并继续向（ 一０。， 一０。， 一 ３Ｏ。）处移动，在此过程中，有部分晶粒向（ 一０。， ２＝０ ２：５。 妒２＝１０ ‘ｐ２＝１５。 ‘Ｐ２＝２０。 ｌ｝＝＝ ｌ ｌ ｌ ；三誊 ：： 一Ｌ……一ｊ 』ｌ 一 ‘Ｐ２＝５ ＝５５ ‘Ｐ２＝６０。 ￣２＝６５。 ‘Ｐ２＝７０ ＝７５。 ￣２＝８ｆｆ ＝８５。 ２：９０。 ∑童皇 一 ———— 一 ————一一 —＝＝一 ｒ————— —｝ ｉ｝ Ｉ ＝ｏ ９０。 ｝ ｌ｛ ｌ寸 （ 乏 ＼、』／， 三 一 ：０￣，９０ 图４冷轧试样ＯＤＦ截面图（ 恒定，间隔为ｓ。） Ｆｉｇ．４ Ｓｅｒｉｏｕｓ ＯＤＦ ｓｅｃｔｉｏｎｓ ｏｆ ｃｏｌｄ ｒｏｌｌｅｄ ｓａｍｐｌｅ ：３５。， ２：３Ｏ。）处转变； ２—３５。时，极密度强点 到达（ 一０。， 一０。， ２—３５。）处，同时在（ 一 ９Ｏ。， 一５５。， 一３５。）处出现极密度线，而且（ 一９Ｏ。， 一０。， ：３５。）处也出现较强的极密度 线；到 ２—４５。时，（ １—０。， 一０。， ２—４５。）和（ １ —９０。， 一０。， 。一４５。）处极密度强度基本保持不 变。同时在（ 为Ｏ。～９Ｏ。， ＝５５。， ｚ一４５。）处形 成了具有一定强度的｛１１１｝面织构，其中包括了织 构组分｛ｌｌ１）（１１０）和｛１１１｝＜１１２）；随着 ２继续增 大，极密度线先在 一６０。处聚集，极密度强度先 增强，然后逐渐向（ 一４５。， ＝５５。）处聚集，最终 又回到与（ 一４５。， 一０。， ２—０。）状态一样的 ＯＤＦ截面图。表２给出了各织构组分所对应的 欧拉角以及以１５。为发散角进行统计计算出的织 构组分的体积分数。由表２中可见，冷轧试样中 存在的主要织构组分有４种，按含量从少到多依 次为：｛００１）（１１０＞、｛１１１）（１１０＞、｛１１１｝（１１２）和 ｛１１２｝（１１０）。 表２冷轧织构组分所对应的欧拉角及体积分数 州～ ～一ｌ一。 一一。一。～。ｌ一 一加一 ＝Ｏ。 ＝５。 ：ｌ０ ：１５。 ￣２＝２０。 （＝） ． ２＝５ ＝５５。 ￣ｚ＝６０。 ￣ｚ＝６５ ‘。２＝７０。 己／一／、 ＜ ） 妒 ９．．．．．．．．．．．．．． ４－・－－－－－——－－——一 ６— ８一 ，击ｌ０—— 图５退火试样ＯＤＦ截面图（ 恒定，间隔为５。） Ｆｉｇ．５ Ｓｅｒｉｏｕｓ ＯＤＦ ｓｅｃｔｉｏｎｓ ｏｆ ａｎｎｅａｌｅｄ ｓａｍｐｌｅ 武汉科技大学学报 ２０１１年第６期 高线，表明其强度小于２； ：２０。时，极密度等高 线开始在（ 一２５。， 一６０。， ２—２０。）和（ 】一６５。， 面，滑移方向趋于平行于轧向。依据单晶滑移模 型，取向在ａ线上的晶粒轧制变形时主要有两个 滑移系｛００１｝（１１１）和｛ｌ０１｝（１ｌ１），这两个滑移系 一６０。， 。＝２０。）处出现；随着 。增大，极密度等 高线逐渐增多，强度逐渐提高，到 一４０。时，强度 达到最高； 。：４５。时，极密度等高线聚集于（ 一 ０。， ＝６０。， ２—４５。）和（ 】一５５。， 一６０。， ２＝ 的综合作用会使晶粒的（１１２）面趋于平行于轧面， 晶体的［１ｉ０］方向趋于平行轧向，因此晶粒取向 趋于流向（１１２）［１ １ ０］取向 。其次由于晶体缺 陷（如杂质原子）抑制滑移系启动和晶粒旋转，使 ｛１１１）晶面平行于轧面，最终形成了｛ｌ１１）（１ｔ０＞和 ｛１１１）（１１２＞冷轧织构 。ＩＦ钢经冷轧后主要存 在４种织构组分，分别为｛１１１｝（１１０＞、 １１ｌ｝ ４５。）处，其对应的织构组分为｛ｌｌ１）（１１０）．其次在 （ １—３５。， 一６Ｏ。， ２—４５。）和（ １—９０。， 一６０。， ＝４５。）处还有一定强度的极密度线，对应的织 构组分为｛ｌ１１｝＜１１２）；此后，随着 增大，极密度 等高线逐渐减少，强度逐渐降低，当 ：一６５。时，极 密度等高线只剩一条， ＝＝＝７０。时，没有极密度线， 强度已小于２。对应表２中织构组分的欧拉角可 知，冷轧ＩＦ钢经退火后，形成了｛１ｌ１）面织构，包 括｛１１１｝（１１０＞和｛１１１｝（１１２＞两种织构组分，其织 构组分的体积分数分别为２８ 和１７．５ 。 ３ 讨论 热轧钢板在生产过程中与织构形成有密切关 系的物理过程主要有奥氏体形变、），／ａ相变和铁 素体形变 ｉ。由于本实验的终轧温度为９１０ Ｃ， 所以热轧板是在奥氏体区轧制，这将会产生再结 晶织构和形变织构，而这种织构将在随后的’， 相变过程中遗传给铁素体 。奥氏体相变形成铁 素体时，铁素体织构会与奥氏体织构有一定取向 关系，而当钢在奥氏体向铁素体转变时，通常遵循 Ｋ—Ｓ（Ｋｕｒｄｊｕｍｏｖ—Ｓａｃｈｓ）关系，相当于），和ｄ两种 晶格共＜ｌｌ２）轴旋转９０。。文献［６］中根据Ｋ ｓ关 系研究表明：当织构遗传没有取向选择时，奥氏体 再结晶织构｛００１）＜１００＞将转变为｛００１｝＜１１０＞、 ｛１１０）（００１＞和｛１１０）（１１０＞，而在奥氏体轧制织构 时产生的Ｃｏｐｐｅｒ织构主要转化为｛１１２｝（１１０＞， Ｂｒａｓｓ织构主要转化为｛¨１｝＜１１２＞，｛００１）＜ｌ１０＞ 等，其次是Ｇｏｓｓ织构将均等地转化为｛００１｝ ＜１００）、｛１１１｝＜１１０＞和｛１ｌ２｝（１１０）三种织构组分。 所以热轧后的织构组分很多，在高温和变形的共 同作用下，导致热变形后的织构很弱。然而，热轧 后的细小均匀晶粒为后续冷轧和退火提供了必要 的组织准备。 由于热轧后试样中的织构非常微弱，不会给 冷轧织构的变化造成影响。冷轧过程中，启动的 滑移系主要有：｛１１０）（１ｌ１）、｛１１２｝（】１１）和｛１２３｝ （１１１），同时由于热轧晶粒细小，相当多的晶粒取 向在变形过程中先汇聚于取向｛００１）（１１０＞附近， 然后沿ａ线流向｛１１２）（１１０＞取向。轧制时位错滑 移造成的取向变化趋势是滑移面趋于平行于轧 （１１２）、｛１１２｝＜ｌ１０）和｛（）（］１｝＜１１０）。冷变形过程中 形成足够强的变形织构是后期获得理想退火织构 的必要条件，通常采用大压下量来控制冷轧织构。 冷轧试样中存在有较强的冷轧织构组分 ｛１１１｝（１ｌ０）、｛１１１｝（１１２＞、｛１１２｝（１１０）和 【）【ｊｌ ＜１ １０＞，当退火过程中形成再结晶晶粒时会发生择 优形核和选择长大，从而形成与冷轧织构不完全 相同的退火织构。４种冷轧织构组分的储存能大 小顺序为Ｅ… ｌ１ ２）＞Ｅ…１…ｌ。 ＞Ｅ…２… 、＞ Ｅ ，再结晶退火过程中，｛１１ｌ｝＜１１２＞储存能 高，优先形核，其次是｛１１１｝＜１１０），最后是｛００１｝ ＜１１０），由此表明，冷轧形成的｛ｌｌ１｝面织构将转变 为退火｛ｌ１１｝面织构，而且｛００１｝（１１０）和ｊ ｌ１２｝ （１１０＞最终也将转变为｛１ｌ１｝（１１２＞织构组分，所以 ｛１ｌ１）面织构成为退火后的主要织构，这将更有利 于提高ＩＦ钢的深冲性能。因此，ＩＦ钢最终织构 和性能的控制是依靠整个生产过程的综合调配来 达到的，每个工艺步骤都需要严格控制。 ４ 结论 （１）热轧过程中发生动态再结晶，形成细小的 等轴晶粒，提供了后续工艺步骤中所需要的组织。 再结晶织构和变形织构均不能得到充分发展，最 终形成较弱的织构，不会影响冷轧织构的形成。 （２）冷轧过程是织构形成的主要工艺步骤，冷 轧ＩＦ钢中主要含有４种织构组分，按其体积分数 从小到大依次为：｛Ｏ０ｌ｝＜ｌ１０＞，｛１１１）（１１０＞。｛ｌ】ｌ｝ （１ｌ２＞和｛ｌ１２｝（１１０＞。 （３）较强的冷轧织构是最终理想织构形成的 必要条件，冷轧｛１１１｝面织构储存能高，退火后将 优先形核，形成退火｛１１１｝面织构，｛００１｝（１ｌ０）和 ｛１１２｝（１１０＞织构组分最终也被｛１１１｝（１１２）织构组 分取代。 参 考 文 献 ［１］Ｓｅｎｎｍａ Ｔ．Ｐｒｅｓｅｎｔ ｓｔａｔｕｓ ｏｆ ａｎｄ ｆｕｔｕｒｅ ｐｒｏｓｐｅｃｔｓ ｆｏｒ ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｉｏｎ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｉｎ ｔｈｅ ｓｔｅｅｌ ｉｎｄｕｓｔｒｙｆＪ 。 ２０１１年第６期 袁泽喜，等：ＩＦ钢生产过程中的织构演变 ＩＳＵ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａ１，２００２，４２（１）：１－１２． ｌ９９４，３９（４）：１２９一ｌ ７２． ［２］ Ｂｅｖｉｓ Ｈ，Ｄｏｒｏｔａ Ａ．Ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ ａｎｄ ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ ｏｆ Ｅ５３刘战英，王涛，周满春，等．ＩＦ钢冷轧和退火过程中 ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ／ｔｅｘｔｕｒｅ ｅｖｏｌｕｔｉｏｎ ｉｎ ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ—ｆｒｅｅ 织构的演变ＦＥＢ／ＯＬ］．（２０１Ｉ－０３—１７）［２０１１－０４一Ｏ１］． ｓｔｅｅｌ ｓｈｅｅｔｓ［Ｊ］．ＩＳＩＪ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２００１，４１（６）： ｈｔｔｐ：／／ＷＷＷ．ｃｈｉｎａｂａｉｋｅ．ｃｏｍ／ｚ／ｙｊ／５４４４１５．ｈｔｍｌ＃１ ５３３－５４１． Ｅ６］ 吕庆功，陈光南，周家琮，等．热轧钢板的织构［Ｊ］． ［３］ 马呜图．先进汽车用钢ＥＭ］．北京：化学工业出版 钢铁钒钛，２００１，２２（２）：１—８． 社，２００８：５１． Ｅ７］毛卫民．冷轧钢板变形织构的定量分析ＥＪ］．北京 Ｅ４２ Ｒａｙ Ｒ Ｋ，Ｊｏｎａｓ Ｊ Ｊ，Ｈｏｏｋ Ｒ Ｋ．Ｃｏｌｄ ｒｏｌｌｉｎｇ ａｎｄ 科技大学学报，１９９３，１５（４）：３６９—３７４． ａｎｎｅａｌｉｎｇ ｔｅｘｔｕｒｅｓ ｉｎ ｌｏｗ ｃａｒｂｏｎ ａｎｄ ｅｘｔｒａ ｌｏｗ ｃａｒ— Ｅ８］ 毛卫民，杨平，陈冷．材料织构分析原理与检测技术 ｂｏｎ ｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｒｅｖｉｅｗｓ， ［Ｍ］．北京：冶金工业出版社，２００８：１６． Ｔｅｘｔｕｒｅ ｅｖｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ＩＦ ｓｔｅｅｌ ｉｎ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ Ｙｕａｎ Ｚｅｘｉ，Ｄａｉ Ｌｉｂｉｎ，Ｊｉａ Ｊｕａｎ，Ｓｏｎｇ Ｘｉｎｌｉ （Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｗｕｈａｎ ４３００８１，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｅｖｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｔｅｘｔｕｒｅｓ ｏｆ ｈｏｔ ｒｏｉｌｅｄ，ｃｏｌｄ ｒｏｉｌｅｄ ａｎｄ ａｎｎｅａｌｅｄ ＩＦ ｓｔｅｅｌ ｓａｍｐｌｅｓ ｉＳ ｓｔｕｄｉｅｄ ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ．Ｔｈｅ ａｄｖａｎｃｅｄ ｅｌｅｃｔｒｏｎ ｂａｃｋｓｃａｔｔｅｒ ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ（ＥＢＳＤ）ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ ａｎｄ ＸＲＤ ａｒｅ ｅｍｐｌｏｙｅｄ ｔｏ ｃａｌｃｕｌａｔｅ ａｎｄ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅ ｔｈｅ ｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｎ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｆｕｎｃｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｔｅｘｔｕｒｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓａｍｐｌｅｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｄｙｎａｍｉｃ ｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｔａｋｅｓ ｐｌａｃｅ ｄｕｒｉｎｇ ｈｏｔ ｒｏｌｌｉｎｇ ａｎｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｇｒａｉｎｓ ｏｆ ｔｈｅ ｈｏｔ ｒｏｌｌｅｄ ｓａｍｐｌｅ ａｒｅ ｓｍａｌｌ ａｎｄ ｅｑｕｉａｘｉａｌ，ｗｈｉｃｈ ｆｏｒｍｓ ｔｈｅ ｂａｓｉｃ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｎｅｘｔ ｐｒｏｃｅｓｓ．Ｔｈｅ ｔｅｘｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｈｏｔ ｒｏｌｌｅｄ ｓａｍｐｌｅ ｉＳ ｆｏｕｎｄ ｔｏ ｂｅ ｗｅａｋ ｗｈｉｃｈ ｗｉｌ１ ｎｏｔ ａｆｆｅｃｔ ｔｈｅ ｔｅｘｔｕｒｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ａｎｄ ｔｈｅｉｒ ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ｄｅｓｃｅｎｄｅｎｔ ｃｏｌｄ ｒｏｌｌｉｎｇ．Ｔｈｅ ｔｅｘｔｕｒｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ａｒｅ ｆｏｒｍｅｄ ｍａｉｎｌｙ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｃｏｌｄ ｒｏｌｌｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ．Ｔｈｅｒｅ ａｒｅ ｍａｉｎｌｙ ｆｏｕｒ ｔｅｘｔｕｒｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｌｄ ｒｏｌｌｅｄ ｓａｍｐｌｅ，ａｎｄ ｔｈｅ ｏｒｄｅｒ ｉｓ｛００１）（１１０＞，｛１１１｝（１１０＞，｛ｌ１１｝（１１２＞，｛１１２｝（１１０＞．Ａ１１ ｔｈｅ ｆｏｕｒ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｔｒａｎｓｆｅｒ ｔＯ ｔｈｅ｛１ １ １｝ｐｌａｎｅ ｔｅｘｔｕｒｅ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ａｎｎｅａｌｉｎｇ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ＩＦ ｓｔｅｅｌ；ｔｅｘｔｕｒｅ；ｈｏｔ ｒｏｌｌｉｎｇ；ｃｏｌｄ ｒｏｉｌｉｎｇ；ａｎｎｅａｌｉｎｇ ［责任编辑郑淑芳］
