地下车库模板工程施工方案

一、工程概况 1、工程结构概况

本工程总用地面积为36073m2，总建筑面积131865m2，其中S8地块地下汽车库总建筑面积为11916m2

地下车库建筑层数、高度：地下一层、建筑高度3.75m（局部层高3.15m、2.95m），地库顶板覆土厚度厚为1.5-1.9m。

建筑结构形式为框架-剪结构，设计使用年限50年，抗震设防裂度7度。

防火设计的建筑分类为一类，其耐火等级为地上一级。 二、总体思路

2.1模板及支撑系统选型

根据施工进度总体安排，2013年10月至2014年6月主体施工，主体结构模板全部采用14mm厚木胶板，背楞使用40×80㎜木方，支撑体系为碗扣式脚手架加可调头。

2.2 模板配置

本工程顶板模板和墙体模板各配置一半。 三、模板施工

3.1基础模板施工

3.1.1基础垫层模板采用50mm×100mm木方，沿木方背后每隔1m打入300mm长的Ф12钢筋头。

3.1.2筏板基础模板采用木胶板，主龙骨采用Ф48×3.0钢管，次龙骨采用40×80mm方木，间距0.15m，横向拉杆采用48×3.0钢管

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与主龙骨用扣件连接，支设方法见下图：

3.2地下车库剪力墙模板施工

地下室墙体模板采用14㎜厚木胶板，竖向背楞采用40mm×80mm方木，间距200mm，横向用双排Ф48钢管及3型卡子对模板进行加固，横管间距500mm，穿墙螺栓水平间距400㎜，竖向间距500㎜。

3.2.1基础筏板钢筋绑扎完成后沿外墙模板外边线焊接Ф14的模板限位钢筋。

3.2.2基础筏板混凝土浇筑完成后根据平面控制轴线网，在筏板上放出剪力墙边线和检查控制线。

3.2.3设置防止墙体模板底部移位的控制钢筋，即在底板浇筑混凝土时将Ф18的短钢筋头插在墙体位置处，支模时用木楔子将控制钢筋与钢模板挤死，此措施了模板底部位移。

3.2.4把一面模板按位置线就位,然后安装斜撑,安装穿墙螺栓，清扫墙内杂物,再安另一侧模板，调整斜撑使模板垂直后拧紧穿墙螺栓。

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3.2.5模板安装完毕，检查一遍扣件，螺栓是否紧固，模板拼接缝及下口是否严密。

3.2.6模板拼接处设置成子母口，相互咬合，阴角处用木方背楞，两块竹胶板中间塞紧双面海绵胶带。

3.2.7模板安装完毕后检查一遍扣件、螺栓是否紧固，上口拉通线进行微调，模板拼缝及下口是否严密，办预检手续。

地下车库剪力墙模板支设节点示意图

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地下车库剪力墙模板支设示意图

3.3 框架梁模板安装

3.3.1梁模板施工采用碗扣式钢管支撑，模板为木胶板，背楞采用 40mm×80mm方木，立杆沿梁跨度方向间距900 mm，立杆步距1200 mm。

3.3.2支设梁模板前，应按尺寸先将梁底、梁侧模板加工好，并将底模背上木方；支模板时先按梁的轴线位置搭设两排脚手架，先放主龙骨，再放次龙骨的梁底，梁底模进行循环使用时，必须将梁底模两侧清理干净，以便梁底模、侧模紧密接触，侧模和底模下衬的木方要钉牢，尽量减少漏浆，使浇筑出的梁边角整齐，减小修补的工作量。

3.3.3安装上层梁、板底模时极及其支架时，下层楼板应具有足够的强度，能承受上层荷载。安装上层模板时上层支架的立柱要对准

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下层支架的立柱。

3.3.4框架梁跨度等于或大于 4m 时，模板应起拱。当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的2/1000。

3.3.5 梁高550mm及以上的梁设Ф14穿梁螺栓，外套PVC管，螺栓位置于梁高的中部，纵向间距为600mm。

梁模板支设示意图

3.4 楼板模板安装

3.4.1楼板模板采用碗扣式钢管脚手架（带可调头），支模时先搭设 2.4m×0.9m 满堂脚手架，并安放可调头，调整可调头标高，使之在同一水平面上，主龙骨采用Ф48钢管，上面垂直于主龙骨方向放置次龙骨，次龙骨采用40mm ×80mm木方竖向放置,间距200㎜，次龙骨上面铺木胶板，木胶板四边用钉子固定在次龙骨上。

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3.4.2两块竹胶板拼缝下面必须垫一块木方，钉紧并塞双面海绵胶带上贴透明胶带，防止漏浆，支设板模时，应该尽量少切割木胶板，切割板后应先刷油漆封边再投入使用。

3.5楼板跨度等于或大于 4m 时，模板应起拱。当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的2/1000。

3.6碗扣式钢管脚手架搭设 3.6.1 碗扣接头安装

组装时，先将上碗扣的缺口对准限位销后向上抬起，搁置在限位销上，将横杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。

3.6.2 杆件组装

① 组装顺序：立杆→横杆→接头锁紧→脚手板→上层立杆→依次循环至顶。

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② 组装方向：组装以3~4人为一小组，其中1~2人递料，另外两人共同配合，每人负责一端。组装时，要求向同一方向或由中间向两边推进，不得从两边向中间合拢组装，否则中间杆件会因两侧架子刚度太大而难以安装。

③ 关键部位：组装关键要把好底部架的组装质量关。因为头两步架的搭设质量不仅关系到整架的组装质量，而且关系到整架的组装速度。要求搭设头两步架时，必须保证立杆的垂直度和横杆的水平度，使碗扣接头连接牢靠，待将头两步架调整好以后，将碗扣接头锁紧，再继续搭设上部支架。

3.7模板拆除

3.7.1拆模顺序：先支后拆，后支先拆。

3.7.2拆模时拆模强度必须以混凝土同条件试块抗压强度报告为准，不同施工段、不同结构件的混凝土拆模强度报告要归档保存。柱拆模强度不得低于1.5 Mpa，墙拆模强度不得低于1.2Mpa。梁板混凝土结构件拆模所需强度见下附表：

模板拆除时的混凝土强度要求

达到设计的混凝土立方体抗构件类型 构件宽度（m） 压强度标准值的百分率（%） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 梁 ≤8 ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 7

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＞8 悬挑 ≥100 ≥100 3.7.3地下车库外墙模板拆除时，先拆除附件，再拆除斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使其离开墙体，再运走。

3.7.4梁底、楼板拆模除按混凝土强度外还应满足常温不少于两 层连续支撑，冬期不少于三层连续支撑。

3.7.5梁板拆模时，应先松梁底可调头，将主次楞降下一定高度后，再拆除梁底、梁梆模板。拆除板底模板时，将可调头降下一定高度后，先拆除主楞，再拆次楞。拆板底模板时应留有部分支撑，最后将板底模板从一端向另一端依次拆下。

3.7.6拆下来的模板按构件规格（主、次梁，楼板，剪力墙）分 别码放，以备下次周转使用。 3.8后浇带的模板施工

3.8.1 -5.05m标高基础梁后浇带模板安装

（1）、基础梁后浇带底模采用C15素混凝土浇筑，侧模采用竹胶板模板、40mm×80mm方木楞做排木，间距不大于200mm，周边采用 Φ48mm钢管扣件紧固、支撑；由于其支撑在基土面上，应对基土平整夯实，满足承载力要求，并铺垫脚板。为了保证后浇混凝土与两侧混凝土结合密实, 后浇带部位模板采用整块木板制成,与两侧模板接缝位置设在后浇带两侧300mm以外,并组成的支撑体系,在两侧模板拆除时不能扰动该部位。

(2)、安装时方木背楞间隔尺寸要均匀，施工时严格按照尺寸间距进

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行施工，方木背楞安装要横平竖直，并且搭接要错开，不准都集中在同一个截面上搭接，模板在安装过程中要及时检查垂直度和模板的平整度，以便及时调整，保证模内截面尺寸符合设计要求。 3.8.2、±0.000m标高楼面梁板后浇带模板安装

(1)、为确保结构支撑体系的安全，后浇带模板采用的支撑体系，与平台模板连接处断开，不影响平台模板的拆除。

(2)、模板支撑采用钢管支撑，后浇带梁下支撑钢管立杆搭设间距纵向为900mm，横向为700mm，后浇带板下支撑钢管立杆间距纵横向均为1000mm，支模架下脚离地200mm必须纵横搭设扫地杆，横杆搭设步距为1500mm，立杆下脚必须垫木方或木板，并支撑于坚实的基土上。模板支撑系统必须稳定牢固，且有足够的承载力。 后浇带模板支撑示意图如下：

(3)、按照设计标高调整支柱的标高，然后安装龙骨，并拉线找平。梁板底至最上层水平管间距不得大于0.3米，调节螺栓外露长度不得大于0.2米。

(4)、先搭设梁部立杆，后搭平板立杆，再搭设纵横水平拉杆。

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（5）、每紧固点紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须设双扣件。

(6)、整个承重架完成后，经复核轴线标高无误，再铺设龙骨排木，按制作好的分块在现场按序组装，先安装梁底模，再安装梁侧模，然后安装楼板模。

(7)、框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通线。

(8)、所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用海绵条填实及胶带纸粘合，避免漏浆。 (9)、梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在以下范围内：轴线位移5mm，标高±5mm，相邻两板表面高低差2mm，表面平整度5mm，截面内部尺寸+4mm、-5mm。

(10)、施工缝：后浇带施工缝应尽量使用垂直条形模板支设，便利于拆除清理，同时拼缝必须严密，在钢筋部位应用手工锯正确拉出贯穿口，以便钢筋正确安装。

(11)、因后浇带设计宽度800mm，所用竹胶合板宽为1400mm，这样两侧各有300mm宽度，可确保后浇带两侧模板支撑拆除后有300mm宽钢筋砼受后浇带支撑体系支撑。后浇带龙骨与相邻板块断开，长度不得超过1500mm，以保证不影响两侧板块的模板拆除 四、模板验算

4.1梁模板计算

梁模板以负一层作为计算对象，梁截面B×D=350mm×700mm，梁支撑立杆的横距为0.90m，立杆步距为1.20米。

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4.2 梁底支撑的计算 4.2.1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1.5)×0.7×0.175=3.124 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.175×(2×0.7+0.35)/ 0.35=0.306 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.175=0.788 kN/m； 4.2.2.钢管的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×3.124+1.2×0.306=4.116 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.788=1.102 kN/m；

钢管计算简图

钢管按照三跨连续梁计算。

钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4 ⑴ 钢管强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

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线荷载设计值 q = 4.116+1.102=5.218 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×5.218×0.9×0.9= 0.423 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.423×106/5080 = 83.208 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

钢管的最大应力计算值 83.208 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

⑵ 钢管抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.625×4.116×0.9 = 2.315 kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 4.000 mm2；

钢管受剪应力计算值 τ =2×2315.250/4.000 = 9.469 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；

钢管的受剪应力计算值 9.469 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!

⑶ 钢管挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 3.124 + 0.306 = 3.430 kN/m； 钢管最大挠度计算值 ν= 0.677×3.43×9004

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/(100×206000×12.19×104)=0.607mm；

钢管的最大允许挠度 [ν]=0.900×1000/250=3.600 mm； 钢管的最大挠度计算值 ν= 0.607 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ν]=3.6 mm，满足要求！

4.2.3支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 = (24.000+1.500)×0.700= 17.850 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(17.850 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 28.140 kN/m2； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

当n=2时：

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当n＞2时：

计算简图(kN)

变形图(mm)

弯矩图(kN·m)

经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=4.697 kN； 最大弯矩 Mmax=0.975 kN.m；

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最大挠度计算值 Vmax=1.318 mm；

最大应力 σ=0.975×106/5080=191.907 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 191.907 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

4.2.4、扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.697 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.2.5、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =4.697 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×4.57=0.817 kN； 楼板的混凝土模板的自重：

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N3=1.2×(0.90/2+(0.60-0.35)/2)×0.90×0.35=0.217 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(0.90/2+(0.60-0.35)/2)×0.90×0.160×(1.50+24.00)=2.534 kN；

N =4.697+0.817+0.217+2.534=8.2 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2. 按照表2取值1.002 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.002×(1.2+0.67×2) = 3.016 m；

Lo/i = 3015.92 / 15.8 = 191 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.197 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=82.248/(0.197×4) = 85.788

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N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 85.788 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

4.3 楼板模板计算

楼板模板以负一层18～20/N～Q轴楼板做为计算单元，模板支架搭设高度为 3.3米，楼板长×宽＝9m×3.5m，厚0.16m，立杆步距1.2m，立杆纵距0.9m，横距1.2m，采用的钢管类型为Φ48×3.00 。

4.3.1板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示:

⑴ 荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时， 模板的截面抵抗矩为：w＝1000×142/6=3.27×104mm3； 模板自重标准值：x1＝0.5×1 =0.5kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.16×24×1 =3.84kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.16×1.1×1 =0.176kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝2.5×1 =2.5kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

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g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.5+3.84+0.176)×1.35=6.097kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(2.5+2)×1.4 =6.3kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图 跨中最大弯矩计算公式如下: M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 =

0.08×6.097×0.22+0.1×6.3×0.22=0.045kN·m

支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下：

M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×6.097×0.22-0.117×6.3×0.22= -0.0kN·m；

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.0kN·m；

⑵ 底模抗弯强度验算

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取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ =0.0×106 /(3.27×104)=1.9N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ =1.9N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =13N/mm2，满足要求。

⑶ 底模抗剪强度计算。 荷载对模板产生的剪力为

Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×6.097×0.2+0.617×6.3×0.2=1.509kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ =3×1509.012/(2×1000×14)=0.162N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ =0.162N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.3N/mm2满足要求。

⑷ 底模挠度验算

模板弹性模量E=9000 N/mm2；

模板惯性矩 I=1000×143/12=2.287×105 mm4；

根据JGJ130－2011，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

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ν =0.058mm；

底模面板的挠度计算值ν =0.058mm小于挠度设计值[v] =Min(200/150，10)mm ，满足要求。

4.3.2底模方木的强度和刚度验算 按两跨连续梁计算 ⑴ 荷载计算

模板自重标准值：x1=0.5×0.2=0.1kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.16×24×0.2=0.768kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3=0.16×1.1×0.2=0.035kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4=2.5×0.2=0.5kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.2=0.4kN/m； 以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.1+0.768+0.035)×1.35=1.219kN/m； q2 =(x4+x5)×1.4=(0.5+0.4)×1.4=1.26kN/m；

支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下: Mmax= -0.125×(g2+q2)×la2 = -0.125×(1.219+1.26)×0.92=-0.251kN·m；

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⑵ 方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40×802/6=4.267×104 mm3；

σ =0.251×106/(4.267×104)=5.884N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ =5.884N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。

⑶底模方木抗剪强度计算 荷载对方木产生的剪力为

Q=0.625(g2+q2)la=0.625×(1.219+1.26)×0.9= 1.395kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ =0.6N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ =0.6N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

⑷ 底模方木挠度验算

方木弹性模量 E=9000 N/mm2；

方木惯性矩 I=40×803/12=1.707×106 mm4；

根据JGJ130－2011，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=

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0.275 mm；

底模方木的挠度计算值ν =0.275mm 小于 挠度设计值[v] =Min(900/150，10)mm ，满足要求。

4.3.3托梁材料计算

根据JGJ130－2011，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

⑴ 荷载计算

材料自重：0.033kN/m；

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.219×0.9+1.2×1.26×0.9=2.568kN；

按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

⑵ 强度与刚度验算

托梁计算简图、内力图、变形图如下： 托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3； W=8.98 ×103mm3； I=21.56 ×104mm4；

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支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 16.95 kN ；

钢管的最大应力计算值 σ = 1.802×106/8.98×103=200.724 N/mm2；

钢管的最大挠度 νmax = 4.062 mm ； 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；

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支撑钢管的最大应力计算值 σ =200.724 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度计算值 ν =4.062小于最大允许挠度 [v]=min(1200/150,10) mm,满足要求!

4.3.4立杆稳定性验算

立杆计算简图

⑴ 立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=16.95kN。

支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×5.22=0.783kN； 立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=16.95+0.783×1.35=18.007kN；

其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计

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值，不再乘分项系数。

⑵ 立杆稳定性验算。按下式验算

φ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；

A --立杆的截面面积，取4.24×102mm2；

KH --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；

计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0=h+2a=1.2+2×0.67=2.m； l0=kμh=1.185×1.7×1.2=2.4m； 式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；

a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.67m；

μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.7； k --计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.185； 故l0取2.4m；

λ=l0/i=2.4×103 /15.9=160； 查《规程》附录C得 φ= 0.274；

KH=1/[1+0.005×(5.22-4)]=0.994；

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σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×18.007×103 /(0.274×4.24×102×0.994)=163.737N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ =163.737N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。

4.4 柱模板计算

选取一层KZ作为计算对象，截面600×600㎜，柱高为3.0m， 方木截面尺寸40×80㎜；柱箍材料:圆钢管48×3.0；柱箍的间距:500；柱箍合并根数:2。

4.4.1柱箍的计算 柱箍采用48×3.0钢管；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；

柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

柱箍计算简图

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P = (1.2 ×2.3×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.187 × 0.5/2 = 0.23 kN；

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柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 0.2 kN；

柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩: M = 0.022 kN.m；

柱箍变形图(mm)

最大变形: V = 0.006 mm； ⑴ 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.02 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3； 柱箍的最大应力计算值: σ = 4.62 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

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柱箍的最大应力计算值 σ =4.62N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

⑵ 柱箍挠度验算

经过计算得到: ν= 0.006 mm；

柱箍最大容许挠度:[ν] = 300 / 250 = 1.2 mm； 柱箍的最大挠度 ν=0.006mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.2mm，满足要求!

4.4.2 对拉螺栓的计算 计算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的型号: M14 ；

对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 0.2 kN。

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=0.2kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

4.5 剪力墙模板计算

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4.5.1以负一层剪力墙做为计算对象：主龙骨材料采用48×3.0钢管；次龙骨采用截面尺寸为40×80㎜木方；主龙骨间距500㎜，次龙骨间距200㎜；穿墙螺栓直径为M14，水平间距400㎜，竖向间距500㎜。

4.5.2 墙模板内外楞的计算

⑴ 内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

内龙骨采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40×80×80/6 = 42.67cm3； I = 40×80×80×80/12 = 170.67cm4

内楞计算简图

⑵ 内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×2.30×0.20×0.90=0.498kN/m；

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倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其 中，0.90为折减系数。

q =(0.498+0.504)/1=1.002 kN/m；

内楞的最大弯距：M =0.1×1.002×500.0×500.0= 2.50×104N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式：

其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)； M --内楞计算最大弯距(N·mm)；

W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27×104； f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 内楞的最大应力计算值：σ = 2.50×104/4.27×104 = 0.587 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

内楞的最大应力计算值 σ = 0.587 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

⑶ 内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， V－内楞承受的最大剪力；

l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×2.30×0.20×0.90=0.498kN/m；

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倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其 中，0.90为折减系数。

q =(0.498+0.504)/1=1.002 kN/m；

内楞的最大剪力：V = 0.6×1.002×500.0 = 300.499N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--内楞计算最大剪力(N)：V = 300.499N； b--内楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 内楞截面的受剪应力计算值: τ =3×300.499/(2×40.0×80.0)=0.141N/mm2；

内楞截面的受剪应力计算值 τ =0.141N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！

⑷ 内楞的挠度验算 挠度验算公式如下：

其中， ν--内楞的最大挠度(mm)；

q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 2.30×0.20/1=0.46 kN/m；

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l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ；

E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.71×106； 内楞的最大挠度计算值: ν=

0.677×0.46/1×5004/(100×9500×1.71×106) = 0.012 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.012mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！

4.5.3外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；

外楞计算简图

⑴ 外楞的抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式：

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其中，作用在外楞的荷载: P = 1.2×2.3+1.4×2)×0.2×0.5/2=0.25kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm； 外楞最大弯矩:M = 0.175×250.42×400.00= 1.75×104 N·mm； 强度验算公式：

其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M = 1.75×104 N·mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49×103 mm3； f --外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 外楞的最大应力计算值: σ = 1.75×104/4.49×103 = 3.904 N/mm2； 外楞的最大应力计算值 σ =3.904N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！

⑵ 外楞的抗剪强度验算 公式如下:

其中，P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×2.3+1.4×2)×0.2×0.5/2=0.25kN；

V--外楞计算最大剪力(N)；

外楞的最大剪力：V = 0.65×250.416 = 6.51×101N； 外楞截面抗剪强度必须满足:

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其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V--外楞计算最大剪力(N)：V = 6.51×101N； A --钢管的截面面积(mm2)：A = 400mm2；

fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2； 外楞截面的受剪应力计算:τ=2×6.51×101/400.000=0.326N/mm2； 外楞截面的受剪应力计算值 τ =0.326N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=205N/mm2，满足要求！

⑶ 外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：

其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 2.30×0.20×0.50/2＝0.12 kN/m；

ν--外楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(水平螺栓间距): l =400.0mm ；

E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08×105； 外楞的最大挠度计算值:

ν= 1.146×2.30×10-1/2×4003/(100×206000×1.08×105) = 0.004mm； 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 1.6mm；

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外楞的最大挠度计算值 ν=0.004mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.6mm，满足要求！

4.5.4 穿墙螺栓的计算 计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿墙螺栓的型号: M14 ； 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =2.304×0.4×0.5 = 0.461 kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力 N=0.461kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！ 五、模板安装质量要求

5.1现浇结构模板安装允许偏差及检验方法

项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 基础 柱墙梁 允许偏差（㎜） 5 ±5 ±10 ＋4，－5 6 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 层高垂直度≤5m 35

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相邻两板表面高低差 表面平整度 2 5 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位置时，应沿纵横两个方向量测，并取其中的较大值。

5.2 模板安装检查数量

在同一检验批内，对梁和柱应抽检构件数量的10％且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不少于3间。

5.3应对模板的支撑及拉结体系，进行专项检查，要求杆件间距正确，螺栓、连接件紧固到位，确保脚手架具有稳定的结构和足够的承载力。

六、模板安全文明施工措施

6.1 模板工程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

6.2 模板支设、拆除过程中要严格按照设计要求的步骤进行，全面检查支撑系统的稳定性。

6.3 墙柱模板安装，应随时支撑固定，剪力墙模板安装后，立即紧固穿墙螺栓，安装柱模时，可将柱模与立筋临时拉结固定，防止模板倾覆伤人。

6.4 拆楼层外侧模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。

6.5 模板所用的脱模剂在施工现场不得乱扔，以防止影响环境质量。

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6.6 模板放置时应稳定，两块模板应采取板平面相对的存放方法。

6.7 施工楼层上不得长时间存放模板，当模板临时在施工楼层存放时，必须有可靠的防倾倒措施，禁止沿外墙周边存放在外架上。

6.8 模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及吊环是否完整有效，并应拆除一切临时支撑，检查无误后方可起吊。

6.9 在模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非工作人员入内。

6.10 吊运拆下的模板时，应设专人指挥。

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