相控阵天线的基础理论

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第二章相控阵天线的基础理论

相控阵天线是从阵列天线发展起来的，主要依靠相位变化实现天线波束指向在空间的移动或扫描，亦称电子扫描阵列（ESA）天线。虽然用于相控阵雷达的相控阵天线有多种，但相控阵天线均是由多个天线单元，亦称辐射器构成的。天线单元能够是单个的波导喇叭天线、偶极子天线、贴片天线等。在每个天线单元后端都设置有移相器，用来改变单元之间信号的相位关系，信号的幅度变化则经过功率分配/相加网络或者衰减器来实现。在扫描过程中，整个雷达不需要像采用普通阵列天线或者剖物面天线的雷达那样进行机械运动，因此波束指向迅速灵活，且能够实现多波束并行工作，使得雷达具有很强的自适应能力。

在相控阵天线的实际使用过程中，线性相控阵天线平面相控阵天线是较为常见的两种形式。下面分别以这两种形式为例，阐述相控阵天线扫描的基本原理。

2.1相控阵天线扫描的基本原理

2.1.1线性相控阵天线扫描的基本原理

线性相控阵天线广泛应用于一维相控扫描的相控阵雷达中。根据基本的阵列类型，线性相控阵天线能够划分为垂射阵列和端射阵列。垂射阵列最大辐射方向垂直于阵列轴向，天线波束在线阵法线方向左右两侧进行扫描。相反，端射阵列主瓣方向沿着阵列轴向。由于垂射阵应用最为广泛，因此主要讨论垂射阵。

N个天线单元组成的线性阵列原理图，天线单元呈均匀排成图2.1是一个由
一线，途中沿y轴方向按等间距方式分布，天线单元间距为d。每一个天线单元的激励电流为Ii(i0,1,2,...N1)。每一单元辐射的电场强度与其激励电流Ii成正比。天线单元的方向图函数用fi 表示。

至目标（观察点）方向

z



y

r 2

r i

r 1

N-1



图 2.1

单元线性相控天线阵原理图

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阵中第个天线单元在远区产生的电场强度为：i

E i



K I f

( , )



2

r i

(2.1)

i i

r i

式中，

为第个天线单元辐射场强的比例常数，为第个天线单元至观察点i r i i

的距离，

f i

为第个天线单元的方向图函数，i

为第个天线单元的激励电i

流，能够表示成为：

式中，	a i	I	i		a e i		ji	B		(2.2)
										为等间距线阵中，相邻单元之间的馈电相位差，
		为幅度加权系数，							B

亦称阵内相移值。

在线性传播媒质中，电磁场方程是线性方程，满足叠加定理的条件。因此，

在远区观察点

处的总场强

能够认为是线阵中

个辐射单元在

处辐射场强

之和，因此有：



N1



i0



N1



i0

K I f i i

( , )





2

r i

r i

(2.3)

若各单元比例常数

i =1

，各天线单元方向图

f i

相同，则总场强表示为：



( , )

N1



i0

a e



B





2

r i

(2.4)

r i

假设观察点

距离天线阵足够远，则可认为各天线单元到该点的射线互相平行。

根据远场近似：

因为	  	对幅度：r i				r 0			id	cosy	(2.5)
					
		对相位：r i				r 0
	cosy			cos sin							(2.6)

将(2.5)、(2.6)式带入(2.4)式，总场强可进一步简化为：



( , )

N1



i0

a e i

2

dcos sinB

)

( (2.7)

定义式(2.7)中

( , )

N1



i0

a e i

j i(

2

dcos sinB

)

为阵列因子，则该式说明了天线

方向图的一个重要定理——乘法定理。即阵列天线方向图函数

E 

等于天线

单元方向图函数

f 

与阵列因子

( , )

N1



i0

a e i

2

dcos sinB

)

的乘积。

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为了便于讨论和易于理解线性相控阵天线扫描原理，一般将图2.1简化为图

2.2 所示情况。假定天线单元方向图

f 

足够宽，满足全向性，在线阵天线波

束扫描范围内，可忽略其影响时，线阵天线方向图函数可表示为：

( )

N1



i0

a e i

2

dsinB

)

(2.8)

式中，

a i

为幅度加权系数，

B

为相邻单元之间的馈电相位差，亦称阵内相移值,

且



2

sin

，B

为天线波束最大指向。



目标方向

2



sin



B

波束指向



N-1

移相器

...

+
功率分配器

图2.2

单元线性相控天线阵简化图

令



2



sin

，它表示相邻单元接收到来自方向信号的相位差，可称

为相邻单元之间的空间相位差。若令

B



，对均匀分布照射函数，

a i

，

可得：

( )





jNX

，由欧拉公式化简得到：



( )

sin 2 N X

1

(2.9)



1 sin 2

对式(2.9)取绝对值，考虑到实际线阵中单元数目

较大，在天线波束指向最

大值附近

较小。根据等价无穷小替换，

X sin 2



，故得到线阵的幅度方向图

函数为：

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| F( ) | N

N sin 2



N

sin

d (sinsinB

N

d (sinsinB )

)

(2.10)

可见，线性相控阵天线方向图函数

| F( ) |

是以辛格函数表示的。由此，能够

得到线阵天线的基本性能。当

N X 2

时，

| F( ) |

有最大值，

| F( ) | 1

。此时波

束指向B

的表示式为：

B



arcsin(



B

)

(2.11)

2d

由式(2.11)可知，经过改变阵内相邻单元之间的阵内相移值

B

，即可改变

天线波束最大值指向。而

B

是经过每个天线单元后端设置的移相器实现的。

2.1.2平面相控阵天线扫描的基本原理

平面相控阵天线是指天线单元分布在平面上，天线波束在方位与仰角两个方向上均能够进行相控扫描的阵列天线。当前，大多数远程、超远程相控阵雷达以及新的三坐标相控阵雷达均采用平面相控阵天线。一个平面相控阵天线能够分解为多个子平面相控阵天线或者分解成多个线阵。相应的，由发射机至各天线单元的信号功率分配网络与由天线单元到接收机之间的功率相加网络也会随之变化。平面相控阵天线单元的排列方式主要有两种：矩形格阵排列和三角形格阵排列，后者能够看成是由两个单元间距较大的按照矩形格阵排列的平面相控阵天线所构成。

图2.3所示为平面相控阵天线示意图，天线阵列位于yoz平面上，共有MN个天线单元，沿y方向的N个阵元以间距dy均匀排列，沿z方向的M个阵元以间距dz均匀排列，从而形成矩形栅格阵的平面阵。

M-1，0

…

M-1，N-1

至目标（观察点）方向

2，0

…

2，N-1

z

y

1，0

…

1，N-1



…

0，N-1



0，0

图2.3等间距排列的平面相控阵天线示意图

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设目标所在方向以方向余弦表示为(cosx,cosy,cosz)，则由各天线单元

到目标方向之间存在的路程差决定了信号传输过程中的相位差。因此，沿y轴和z

轴相邻天线单元之间的空间相位差可分别表示为：

y





z



2

cosy

y

(2.12)





2

cosz



k

。

第

(i,k)

个单元与第

(0,0)

个参考单元之间的空间相位差为

ik

若天线阵内由移相器提供的相邻天线单元之间的阵内相位差，沿

轴与

轴刻分

别表示为：

					2	d		cos	((2.13)
			By  				y	y .0
			By  		2	d	y	cos
式中，	cosy .0	与	Bz				z	z .0
式中，	cosy .0	与	cosz .0	分别表示波束最大值指向的方向余弦。当以球坐标						( , )

表示时，根据图2.3可知：

第

(i,k)







cosy .0



cos0

sin

0

(2.14)



sin0

cosz 0

个单元与第

(0,0)

个参考单元之间的阵内相位差为

Bik

By

Bz

。记By

，



Bz

，则

Bik



i

，、

在此处

表示简化的阵内相移值。

设第

(i,k)

个天线单元的幅度加权系数为

a ik

，类似于线阵天线方向图函数的

求解过程，在忽略天线单元方向图的影响条件下，平面相控阵天线的方向图函数

(cos

,cosz

)

可表示为：

(

ik

Bik

)



N1 M1



i0 k0

a e ik

[i(

y

) k(

z

)]

(2.15)

(cos

,cosz

)



N1 M1



i0 k0

a e ik j

考虑到

  	cosy		cos sin		(2.16)
			sin
	cosz

将(2.16)带入(2.15)中，得到：

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( , )

N1 M1



i0 k0

a e ik

[i(

2



cos sin) k(

2



sin)]

(2.17)

一般情况下，天线照射口径函数为等幅分布，即不进行幅度加权，幅度加权

系数

a ik

，满足均匀分布。此时平面相控阵天线的方向图函数可表示为：

( , )



N1



i0

ji(

2



cos sin)



M1



k0

2



sin)



| F ( , ) | | F ( ) | 1  2

((2.18)

式(2.18)表明，在等幅分布条件下，平面相控阵天线方向图能够看成是两个

线阵天线方向图函数的乘积。其中

| F ( , ) | 1

表示水平方向线阵的天线方向图，

| F ( ) | 2

是垂直方向线阵的天线方向图。与线阵方向图的推导类似，这里有：



| F 1 ( , ) |





| F ( ) | 2 M



sin

2

(

 d cos sin y  )




d cos sin y )

(2.19)

(

sin

2

(

 d sin z)

2

 d sin z )

(

由(2.19)能够看出，分别改变相邻天线单元之间的相位差、

值，即可实

现平面相控阵天线波束的扫描，而、

设置的移相器实现的。

2.2 相控阵天线的基本构成

值的改变依然是经过每个天线单元后端

相控阵天线理论和技术的蓬勃发展，使得相控阵天线在电路设计、结构形式

和微波元件及控制方法等方面千差万别[29]。一般情况下，相控阵天线是由天线阵

面、移相器、馈线网络以及相应的控制电路等几部分组成。如果相控阵天线的馈

电网络中不含有源电路，则称此天线为无源相控阵天线。如果天线的各个单元通

道中含有有源器件，例如信号功率放大器、低噪声放大器、混频器等，则称此天

线为有源相控阵天线。

2.2.1 天线阵面

相控阵天线阵面一般是由几百个到几万个不等的经过相位进行控制的通道

激励辐射单元构成。这些辐射单元能够是单个的波导喇叭天线、偶极子天线、贴

片天线等。当这些辐射单元分布于平面上，称为平面相控阵天线；分布于曲面上，

称为曲面相控阵天线；如果该曲面与雷达安装平台外形相一致，则成为共形相控

阵天线(conformal phased array antenna)。相控阵天线单元的排列方式主要有矩形

格阵排列、三角形格阵排列以及六角形格阵排列等。

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2.2.2馈线网络

相控阵天线是一个多通道系统，一般均包含大量天线单元，在发射机、接收机与天线阵各单元之间必须有一个多路馈线网络。经过发射机输出端将信号送至天线阵面中各个辐射单元或将天线阵面中各个辐射单元接收到的信号送至接收机输入端的过程，称为馈电，而将为阵列中各个天线单元通道提供实现波束扫描其中的馈电方式主要包括强制馈电或改变波束形状所要求的相位分布称为馈相。

与空间馈电两种，改变波束形状所要求的各通道激励相位是经过微波器件—移相器实现的。

强制馈电(constrainedfeeding)亦成为约束馈电。该系统采用波导、同轴线、板线、微带线等微波传输线实现功率分配与相加网络。由于发射激励信号发射机辐射泄漏很小，馈电网络的输出信号以及接收机输入信号均只在传输线中传播，
电磁兼容性容易得到保证。

空间馈电亦称光学馈电，主要分为透镜式与反射式两种。与强制馈电相比较，而是在自由信号场强在传输过程中不是约束在波导、同轴线或者微带传输线中，
空间传播，因此空间馈电网络实际上是采用空馈的功率分配/相加网络。采用空间馈电具有许多优点。例如，能够省掉许多加工要求严格的高频微波器件，在雷达信号波长较短时，可利用空间馈电形成单脉冲测角所需的和、差多波束，与强制馈电相比具有更为明显的优点。

2.2.3移相器

各种不同类型的移相器是相控阵天线馈线网络实现馈相的关键器件，对它的要求是：移相的数值精确、性能稳定；宽频带、大功率容量；便于快速控制等[30]。

移相器主要分为以采用压控变容二极管的场效应晶体管(FET)模拟型移相器和以采用PIN二极管作开关器件的经过式数字型移相器两大类。可是，为了便于计算机对天线波束扫描进行可编程控制，控制电压或者电流信号均是按照二进制方式产生的，移相器的每一位受二进制数字信号中的一位控制。因此，无论模拟型移相器还是数字型移相器，
它们提供的相移量均是按照二进制方式变化的，即依然是离散的，因而在实际使用中，多采用数字式移相器。

设数字式移相器位数为

，

为正整数，则移相器的最小相移值

B

min

为：

B

min



2

(2.20)

故

位数字移相器共有

种不同移相值，以四位数字移相器为例，如图2.4 所示。

最小相移值为





2



22.5 o

，且高一位移相器的相移量是低一位移相器相

min

移量的2倍。因此，四位数字移相器能够看成是四个相移数值分别为

22.5 45 90 180 o o o

的子移相器串联而成。每一位子移相器均受到一位二进制数字

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信号的控制。其中0对应不移相，1对应移相。

四位数字式移相器

信号输入	180°	90°	45°	22.5°	信号输出
信号输入	0	1	0	1	信号输出

二进制控制信号（来自波束控制计算机）

图2.4四位数字式移相器示意图
例如，当控制信号编码为0101时，四位数字式移相器产生的相移量为： =0180 +1 90 +0 45 +1 22.5 =112.5 o oo o o

即控制信号编码为0101时，代表移相器提供112.5o的相移量。从理论上讲，当移相器正常工作，不存在故障情况下，四位数字式移相器可提供从0到337.5° 4 种相移值。范围内，每间隔最小相移值22.5°取一个值，总共可提供2=16 为了节省无线电元件和电路、为了简化结构和提高可靠性，大多数现代相控阵天线的移相器控制都是以行—列原理为基础。移相器的控制电路可分为两种主第一类允许控制移相器的所有电路，即此种电路内的每一个移相器要类别。

能够处于任何一种状态而与其余移相器的状态无关。第二类不允许在个别移相器组内（有时甚至是全部）实现控制的电路。在此种情况下，移相器控制码由种状态行和列二进制码的和组成（带进位），移相器位于行和列的交点上。有L
的移相器，在一般情况下，它的状态按沿行和列传送的数之和（按模
L）计算， rLc)mod L。这样的电路确保同时控制所有的移相器和形成使相控也就是L=(L
阵天线波束指向任意方向所必须的相位波前。第二类电路比第一类电路速度快，但控制的灵活性较小。

2.3相控阵天线可能的故障类型及影响分析

2.3.1故障类型

相控阵天线经常产生的故障是指移相器控制电路的故障[30]，由于该故障使得移相器或者移相器组的一位或者几位未接通。另外，在有源相控阵天线中，由于通道放大器工作异常，导致辐射器没有激励也是典型故障形式之一。

以常见的二进制原理构成的移相器情况为例，来讨论相控阵天线可能的故障类型及其对天线性能的影响。

位二进制数字式移相器一般是由

个移相数值不同的离散位（亦称子移相

器）串联构成。每一个离散位都包含两种状态，选通和未选通，对应的传输系数

2

以及





，其中

1,2... k



有两个值：

1 m



。设相控阵天线含有

个

移相器，移相器状态总数为

L 

。常见的故障类型有两类：一是无激励故障，

此时通道激励复振幅

{ w nl



1,2... , N l



0,1... L



。二是离散位失效故障，此

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时

{

1 m



1,2... }

。以三位二进制数字移相器



为例，此时

移相器可能的故障类型见图2.5所示。

图2.5三位二进制数字移相器的可能故障类型

2.3.2影响分析

故障模式的差异性对相控阵天线的特性参数影响不同。研究故障模式对雷达

辐射特性的影响是进行测试诊断的前提和基础，因此必须对相控阵天线的故障模

式及影响进行分析。

为了验证在所采用的阵列形式中，阵元失效对天线性能的影响程度，采用

MATLAB 软件，建立了

8 8

元半波阵子矩形平面相控阵天线模型，仿真了当其内

部分别含有一个、两个、以及四个故障单元情况下，对天线辐射特性造成的影响。

此处采用天线方向图来刻画故障模式的差异性对相控阵天线特性参数的影

响程度。所谓天线方向图，是指在离天线一定距离处，辐射特性(场强振幅、相

位、极化)与空间角度关系的图形。完整的方向图是一个三维的空间图形，它是

以天线相位中心为球心（坐标原点），在半径r足够大的球面上，逐点测定其辐

射特性绘制而成。测量场强振幅，就得到场强方向图；测量功率，就得到功率方

向图；测量极化，就得到极化方向图；测量相位，就得到相位方向图，若不另加

说明，本论文提及的方向图均指场强振幅方向图。由于三维空间方向图的测绘十

分麻烦，实际工作中，一般只需测得水平面和垂直面（即XY平面和XZ平面）的

方向图即可。天线方向图是衡量天线性能的重要图形，能够从天线方向图中观察

到天线的各项参数，主要包括：主瓣宽度，旁瓣电平，前后比，方向系数等。

建立的

8 8

元半波阵子矩形平面相控阵天线模型参数如下：天线工作在S 波

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段，工作频率



3 GHz

，

方向间距为



5.865 cm

，

方向间距为



6.517

，臂长

2 l



0 . 5

，半径



0 . 5 mm

。

8 8

元半波阵子矩形平面

相控阵天线模型如图2.6所示。

半波阵子

天线单元

图2.68 8元半波阵子矩形平面相控阵天线模型

当给天线各个单元施加30dB泰勒分布激励时，得到88元半波阵子矩形平

面相控阵天线无故障、单故障、双故障、四故障情况下的三维立体方向图和二维

平面方向图，分别如图2.7~2.10所示。

xz一一

一一一一一一dB一

-30

-40

-50

-60

-10

-20

-60 -40 -20 0 20 40 60

一一一一一一

图2.7无故障情况下半波阵子矩形面阵三维与二维方向图

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xz一一

一一一一一一dB一

-30

-40

-50

-60

-10

-20

-60 -40-20 0 20 40 60

一一一一一一

图2.8单故障情况下半波阵子矩形面阵三维与二维方向图

xz一一

一一一一一一dB一

-30

-40

-50

-60

-10

-20

-60 -40 -20 0 20 40 60

一一一一一一

图2.9双障情况下半波阵子矩形面阵三维与二维方向图

xz一一

一一一一一一dB一

-30

-40

-50

-60

-10

-20

-60 -40 -20 0 20 40 60

一一一一一一

图2.10四障情况下半波阵子矩形面阵三维与二维方向图

采用电磁仿真软件HFSS，建立

8 8

元半波阵子矩形平面相控阵天线模型，

参数如前所述。仿真完毕之后利用软件后处理分析功能，得到无故障与三种典型

故障的方向图最大增益、最大副瓣电平以及辐射功率等辐射特性参数的变化情况

如表1所示。

表1 故障前后

8 8

元面阵辐射特性变化统计

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故障模式	最大增益(dB)	最大副瓣电平(dB)	辐射功率(w)
无故障	25.2080	-30.017	42.4671
单故障	25.1373	-28.1	41.5804
双故障	25.0639	-26.258	40.6858
四故障	24.9112	-22.417	38.8721

由表1可知，随着故障单元个数的增多，无论阵面出现的是单故障，还是多故障，都会使天线的增益下降，最大副瓣电平抬高，辐射功率降低，即使得天线的辐射特性变差。在排除测量误差的前提下，经过比对正常与故障情况下天线方向图的差异性，为后续进行测试诊断工作提供了一条简便直观的有效途径。